Устройство и работа распределительных топливных насосов высокого давления
На дизельном двигателе СМД-60, а также его модификациях, устанавливаются топливные насосы распределительного типа, плунжером в которых совершается сложное движение (поступательное и вращательное одновременно).
Шестицилиндровые двигатели СМД-60 комплектуются двухсекционным насосом НД-22/6Б4. Он размещён в едином корпусе с центробежным регулятором, чей вал получает привод от пары конических шестерён (11) и (12) [рис. 1].
Рис. 1. Топливный насос распределительного типа.
1) – Корпус;
2) – Кулачковый вал;
3) – Сальник;
4) – Крышка;
5) – Регулировочные прокладки;
6) – Шарикоподшипник;
7) – Толкатель;
8) – Промежуточная шестерня;
9) – Ролик толкателя;
10) – Шарикоподшипник;
11) – Ведущая коническая шестерня;
12) – Штифт;
13) – Вал регулятора;
14) – Демпферная пружина;
15) – Ведомая коническая шестерня;
16) – Шарикоподшипник;
17) – Шайба блокировки вала регулятора;
18) – Эксцентриковый вал привода подкачивающего насоса;
19) – Корпус привода тахоспидометра;
20) – Ступица регулятора;
21) – Муфта регулятора;
22) – Груз регулятора;
23) – Рычаг корректора;
24) – Ось серьги пружины;
25) – Ось основного рычага;
26) – Основной рычаг;
27) – Задняя крышка;
28) – Корректор;
29) – Колпачок корректора;
30) – Пружина корректора;
31) – Винт максимальных оборотов;
32) – Болт;
33) – Ось рычага управления;
34) – Рычажная втулка;
35) – Винт «Стоп»;
36) – Верхняя крышка регулятора;
37) – Сапун;
38) – Лимб;
39) – Шарикоподшипник;
40) – Уплотнительное кольцо;
41) – Секция высокого давления;
42) – Боковая крышка;
43) – Фиксатор верхней тарелки пружины;
44) – Рычаг управления;
45) – Подкачивающий насос;
46) – Пробка контрольного отверстия для проверки уровня топлива;
47) – Пробка для слива масла.
Детали нагнетательных клапанов, отъединяющие от насоса трубки высокого давления по завершении впрыскивания топлива, относятся к прецизионным.
Положение дозатора, который управляется регулятором, определяет количество топлива, подаваемого насосом. При верхнем положении дозатора создаётся максимальная подача топлива при пуске, тогда как нижнее положение соответствует выключенной подаче топлива.
Особенностью данных насосов является сложное движение плунжера, который по аналогии с секционными насосами совершает поступательное движение вверх/вниз (под воздействием кулачка на вале и пружины), а также вращается за счёт привода от кулачкового вала через конические шестерни (11), (15), вал регулятора (13), а также цилиндрические шестерни (8). На секции устанавливается шестерня (15), которая передаёт через специальную втулку (имеет квадратное отверстие внизу) вращение плунжеру. Плунжер не только вращается вместе с втулкой, но и перемещается вверх/вниз вдоль её оси.
На [рис. 2] показана схема работы секции ТНВД типа НД. В процессе движения плунжера вниз [рис. 2, а] происходит заполнение топливом надплунжерного пространства через всасывающее (Д) отверстие на корпусе секции, тогда как отсечное отверстие (А) закрыто дозатором.
Рис. 2. Схема работы секции топливного насоса типа НД.
а) – Ход всасывания;
б) – Ход нагнетания;
в) – Отсечка;
А) – Отсечное отверстие;
Б) – Полость дозатора;
В) – Центральный канал;
Г) – Распределительный паз;
Д) – Радиальное отверстие;
Е) – Радиальное отверстие;
Ж) – Распределительное отверстие;
Н) – Сверление к штуцеру подачи топлива;
К) – Разгрузочное отверстие;
Л) – Разгрузочный паз.
Подъём плунжера сопровождается увеличением давления, а в момент совпадения распределительного паза (Г) с радиальным отверстием (Е), которое расположено на корпусе секции, топливо подаётся через канал (И) [рис. 2, б]. Подача топлива прекращается в момент выхода кромки радиального отверстия (А) на плунжере из дозатора [рис. 2, в].
Под нагнетательным клапаном [рис. 3] в седле (4) установлен обратный клапан (5).
Рис. 3. Штуцер с нагнетательным клапаном.
1) – Штуцер;
2) – Пружина нагнетательного клапана;
3) – Нагнетательный клапан;
4) – Седло нагнетательного клапана;
5) – Обратный клапан;
6) – Прокладка;
7) – Пружина обратного клапана;
8) – Прокладка.
При отсечке топлива происходит снижение давления в надплунжерном пространстве, и клапаны под воздействием пружины (2) закрываются, однако давление топлива в трубопроводе действует на клапан (5), отрывая его от торца клапана (3). Часть топлива из трубопровода перетекает в насос, происходит снижение давления и клапан (5) закрывается под воздействием пружины (7).
Рис. 4. Рычажная передача к дозаторам.
1) – Основной агрегат;
2) – Эксцентриковый палец;
3) – Установочный винт толкателя;
4) – Монтажная чека;
5) – Фиксатор верхней тарелки пружины второй секции;
6) – Кронштейн промежуточных шестерён;
7) – Регулируемая тяга;
8) – Установочный винт толкателя;
9) – Монтажная чека;
10) – Фиксатор верхней тарелки пружины первой секции;
11) – Втулка привода дозатора;
12) – Рычаг поводков дозатора;
13) – Пусковая пружина;
14) – Болт;
15) – Втулка привода дозатора;
16) – Втулка привода дозатора;
17) – Тяга;
18) – Кронштейн промежуточных шестерён.
Ввиду того, что плунжерные пары в ТНВД распределительного типа совершают большую, в сравнении с секционным ТНВД работу при аналогичной частоте вращения – для приближения ресурса ТНВД к заданному необходимо подбирать пары плунжер-корпус секции с зазором в 1 мкм, а пары плунжер-дозатор – с зазором в 0,3 мкм. Из-за столь малых зазоров предъявляются повышенные требования к качеству используемого топлива (в особенности к отстою топлива от растворённой в нём воды). В случае попадания воды прецизионные детали лишаются подвижности, что влечёт за собой поломку ТНВД.
В ТНВД распределительно типа требуется, чтобы при увеличении давления в надплунжерном пространстве распределительное отверстие, расположенное на боковой поверхности плунжера, совпадало с отверстием, которое ведёт к нагнетательному клапану на секции. Данное условие достигается за счёт правильной сборки насоса. Необходимо не только правильно установить плунжер, но также и учесть его поворот в процессе монтажа промежуточной шестерни. Заводская инструкция содержит подробные рекомендации по сборке насоса с применением лимба. При несоблюдении инструкции велика вероятность несовпадения отверстий, вследствие чего сжимаемое топливо может привести к серьёзной поломке.
Секции и толкатели монтируются через отверстия, расположенные в верхней плоскости корпуса. Толкатели фиксируются болтами, не позволяющими им проворачиваться, но и не препятствуют движению.
17*
Похожие материалы:
30. Распределительный топливный насос
Особенность конструкции одноплунжерного насоса распределительного типа состоит в том, что плунжерная пара подает топливо не в один цилиндр, как у рядного многоплунжерного насоса, а в несколько цилиндров. Поэтому плунжер этого насоса совершает не только возвратно-поступательное движение, но и вращается вокруг своей оси, подводя топливо поочередно к цилиндрам двигателя. Если распределительный насос V — образного двигателя имеет две секции, то каждая секция подает топливо в свой ряд цилиндров. Диаметр плунжера насосов разных моделей 8—10 мм, ход плунжера 8 мм.
Основой насосной секции (рис. 59) является плунжерная пара. Внутри гильзы 4 вдоль продольной оси проходит обработанное отверстие, закрытое сверху колпачком. В верхней части гильзы имеются впускные отверстия 3, по которым топливо поступает внутрь гильзы, и нагнетательные каналы 14, соединяющие центральное отверстие гильзы с наклонными каналами, просверленными в головке 2 секции насоса. По этим каналам топливо направляется через штуцер 1 и топливопровод высокого давления к форсунке. Чтобы наклонные каналы гильзы и головки секции совпадали, гильза прикреплена к головке штифтом и соединительной гайкой. С наружной стороны гильзы уплотнены резиновыми кольцами.
Рис. 59(52). Секция распределительного топливного насоса высокого давления: 1 — штуцер, 2 — головка насоса, 3 — впускное отверстие, 4 — гильза плунжера, 5 — плунжер, 6 — промежуточная шестерня, 7 — зубчатая втулка, 8 — пружина, 9 — кулачок, 10 — толкатель, 11 — болт толкателя, 12 — рычаг поводка дозатора, 13 — дозатор, 14 — нагнетательный канал, 15 — обратный клапан, 16 — нагнетательный клапан, 17 — упор нагнетательного клапана
К низу наружный диаметр гильзы уменьшается. На гильзу надета зубчатая
втулка 7, приводящая во вращение плунжер.
В средней части гильзы выполнена выемка, в которую вставлен дозатор 13,
изменяющий количество подаваемого топлива насосной секцией.
У плунжера в верхней части находятся одно осевое и два радиальных сверления, а в нижней части — наружная кольцевая выточка под тарелку пружины и грани под втулку 7. Вниз плунжер перемещает пружина 8, а вверх — толкатель 10.
Толкатель установлен в расточке корпуса топливного насоса. К нижней части корпуса толкателя прикреплен ролик, свободно вращающийся на оси. Толкатель перемещается вверх под действием кулачкового вала.
Кулачковый вал вращается в шариковых подшипниках, установленных в нижней части корпуса топливного насоса. У двух- и четырехцилиндрового двигателя вал снабжен одним кулачком, а у шестицилиндрового двигателя — двумя кулачками. Каждый кулачок имеет столько выступов, сколько цилиндров он обеспечивает топливом. Например, у шестицилиндрового двигателя каждый кулачок 9 снабжен тремя выступами. У такого насоса за один оборот кулачкового вала плунжер сделает три двойных хода и один оборот вокруг своей оси. У четырехцилиндрового двигателя кулачок имеет четыре выступа.
Плунжер вращается зубчатой втулкой через промежуточную шестерню 6 от
вала регулятора.
В головке секции насоса шестицилиндрового двигателя закреплены три штуцера 1, а в головке четырехцилиндрового двигателя — четыре. Внутри каждого из них находится обратный 15-и нагнетательный 16 клапаны. Каждый клапан прижат к седлу пружиной.
Во время движения плунжера 3 (рис. 60, а) вниз в полости гильзы 4 образуется разрежение, в результате открывается впускное окно 2 и эта полость заполняется топливом. При подъеме плунжера вверх топливо частично вытесняется через впускное отверстие гильзы. В момент перекрытия верхней кромкой плунжера впускного отверстия гильзы давление топлива в гильзе начинает возрастать. Когда верхнее радиальное отверстие (распределительный канал 6) вращающегося плунжера совпадает с одним из нагнетательных каналов гильзы, произойдет подача топлива через штуцер 1 и топливопровод высокого давления к форсунке (рис. 60, б). При нагнетании топлива нагнетательный 5 и обратный 7 клапаны приподнимаются на 0,5—0,6 мм и пропускают топливо к форсунке.
Подача топлива продолжается до выхода нижнего радиального (отсечного) отверстия 9 плунжера из дозатора 8 (рис. 60, в). В момент отсечки клапаны 5 и 7 опускаются (рис. 60, г). Нагнетатальный клапан садится на седло, но по инерции часть топлива проходит через жиклер, отжимая обратный клапан (рис. 60, в). Вследствие этого давление в топливопроводе резко снижается, что способствует четкому прекращению впрыска (подачи) топлива форсункой.
Конец подачи топлива, а следовательно, и количество подаваемого топлива
изменяются перемещением дозатора по плунжеру. Чем выше расположен дозатор, тем позже наступает отсечка и тем большее количество топлива подается секцией. При перемещении дозатора вниз до отказа выключается подача топлива.
Начало подачи топлива насосной секцией при работе двигателя зависит от
действия муфты автоматического опережения подачи топлива, которая смонтирована в задней части распределительного топливного насоса.
Муфта автоматического изменения угла начала подачи топлива обеспечивает оптимальный угол опережения впрыска топлива в цилиндры с изменением частоты вращения коленчатого вала двигателя. По мере возрастания частоты вращения коленчатого вала угол опережения впрыска топлива автоматически увеличивается.
Рис. 60(53). Схема работы секции распределительного насоса: а — всасывание топлива, б — нагнетание, в — конец подачи топлива, г — отсечка топлива, д — разгрузка топливопровода высокого давления; 1 — штуцер, 2 — впускное отверстие гильзы, 3 — плунжер, 4 — гильза, 5 — нагнетательный клапан, 6 — распределительный канал, 7 — обратный клапан, 8 — дозатор, 9 — отсечное отверстие
СИСТЕМА ПИТАНИЯ КАРБЮРАТОРНОГО ДВИГАТЕЛЯ
31. ОБЩЕЕ УСТРОЙСТВО СИСТЕМЫ ПИТАНИЯ
Система питания предназначена для очистки топлива и воздуха, приготовления горючей смеси, подвода ее к цилиндрам двигателя и отвода из них отработавших газов.
Система питания карбюраторного двигателя показана на рис. 29.
Рис. 29. Система питания карбюраторного двигателя:
1 — карбюратор, 2 — воздушный фильтр, 3 — глушитель, 4 — топливный
бак, 5 — фильтр-отстойник, 6 — впускной и выпускной трубопроводы;
7 — топливный насос
Топливо (бензин) засасывается насосом из бака и подается через фильтр-отстойник в карбюратор, где распыливается и смешивается с воздухом, поступающим через воздушный фильтр. Полученная горючая смесь по впускному трубопроводу поступает в цилиндры двигателя. Отработавшие газы из цилиндров отводятся через выпускной трубопровод и глушитель в атмосферу.
32. УСТРОЙСТВО И РАБОТА КАРБЮРАТОРА
Карбюратор — прибор для приготовления горючей смеси устанавливается на впускном трубопроводе двигателя. Простейший карбюратор состоит из поплавковой камеры 1 (рис. 30) с поплавком 8, жиклера 2 с распылителем 3 и смесительной камеры 5 в которой расположены диффузор 4 и дроссельная заслонка 6.
Топливо из бака поступает в поплавковую камеру. Уровень топлива в камере поддерживается постоянным при помощи поплавка 8 и игольчатого клапана 5. Поплавковая камера сообщается с атмосферой, а через жиклер и распылитель 3 — со смесительной камерой 5.
Рис. 30. Схема простейшего карбюратора:
1 — поплавковая камера, 2 — жиклер, 3 — распылитель, 4 — диффузор, 5 — смесительная камера, 6 — дроссельная заслонка, 7 — впускной трубопровод двигателя, 8 — поплавок, 9 — игольчатый клапан
Жиклер 2 представляет собой пробку или трубку с калиброванным отверстием, пропускающим определенное количество топлива. Распылитель имеет вид тонкой трубки. При неработающем двигателе топливо в распылителе и поплавковой камере устанавливается на одном уровне, который на 1,0—1,5 мм ниже верхнего конца распылителя.
При такте впуска, когда поршень в цилиндре движется вниз а впускной клапан открыт, во впускном трубопроводе 7 двигателя создается разрежение. За счет этого разрежения поток воздуха поступает в смесительную камеру карбюратора. Диффузор 4, имеющий сужение, увеличивает скорость воздушного потока и разрежение около верхнего конца распылителя. Из-за разности давлений в поплавковой и смесительной камерах топливо вытекает из распылителя, распыливается воздухом и смешивается с ним, образуя горючую смесь.
Количество горючей смеси, поступающей в цилиндры двигателя, зависит от положения дроссельной заслонки 6, от вида привода управления (ножной или ручной), который вынесен в кабину водителя. Во входном патрубке карбюратора расположена воздушная заслонка, которой можно уменьшить проходное сечение для воздуха и тем самым увеличить разрежение в смесительной камере, а следовательно, подачу топлива. Воздушной заслонкой пользуются при пуске двигателя.
Процесс приготовления горючей смеси из топлива и воздуха называют карбюрацией. Для полного сгорания 1 кг бензина необходимо 15 кг воздуха. Смесь такого состава называется нормальной.
При недостатке воздуха смесь называется обогащенной (содержит от 13 до 15 кг воздуха на 1 кг бензина) или богатой (менее 13 кг воздуха), а при избытке воздуха обедненной (15 — 16,5 кг воздуха) или бедной (свыше 16,5 кг воздуха).
Карбюратор должен готовить горючую смесь необходимого состава на различных режимах двигателя, определяемых величиной открытия дроссельной заслонки и скоростью вращения коленчатого вала. Различают пять режимов работы двигателя: пуск, малые обороты холостого хода, средние нагрузки, полная нагрузка и разгон (ускорение) двигателя.
Простейший (одножиклерный) карбюратор не обеспечивает требуемого изменения состава горючей смеси при изменении режима работы двигателя. В связи с этим современные карбюраторы имеют дополнительные устройства и системы, устраняющие недостатки простейшего карбюратора. К таким устройствам и системам относятся главное дозирующее устройство, система холостого хода, экономайзер, ускорительный насос и пусковое устройство (воздушная заслонка).
Главное дозирующее устройство обеспечивает постепенное обеднение (компенсацию) смеси при переходе от малых нагрузок двигателя к средним. Компенсация смеси может осуществляться различными способами. В карбюраторах двигателей отечественных автомобилей больше применяют способ, называемый пневматическим торможением топлива.
В карбюраторе, имеющем главное дозирующее устройство с пневматическим торможением топлива, по мере открытия дроссельной заслонки 4 (рис. 31, а), увеличивается разрежение в диффузоре 7. Количество топлива, поступающего через главный жиклер 2 и его распылитель 6, как и в простейшем карбюраторе, будет увеличиваться в большей мере, чем количество воздуха, в результате чего должно происходить обогащение смеси. Однако обогащению смеси препятствует поступление воздуха через воздушный жиклер 8 в эмульсионную трубку 5 и распылитель 6.
Поступление воздуха в каналы главного дозирующего устройства уменьшает разрежение, действующее на главный жиклер 2. Вследствие этого истечение топлива из главного жиклера происходит под действием того разрежения, которое возникает в эмульсионном колодце 5, а не в узком сечении диффузора 7.
Подбором калиброванных отверстий главного 2 и воздушного 8 жиклеров на средних нагрузках двигателя обеспечивается экономичный (обедненный) состав горючей смеси.
Рис. 31. Схемы дополнительных устройств и систем карбюратора:
а — главное дозирующее устройство с пневматическим торможением топлива, б — система холостого хода, в — экономайзер, г — ускорительный насос, д — пусковое устройство; 1 — поплавковая камера, 2 — главный жиклер, 3 — эмульсионный колодец, 4 — дроссельная заслонка, 5 — эмульсионная трубка, 6 — распылитель, 7 — диффузор, 8 — воздушный жиклер главной дозирующей системы, 9 — топливный жиклер системы холостого хода, 10 — воздушный жиклер системы холостого хода, 11 — отверстие системы холостого хода, 12 — тяга, 13 — шток, 14 — клапан экономайзера, 15 — пружина, 16 — рычаг, 17 —жиклер полной мощности, 18 — жиклер — распылитель ускорительного насоса, 19 — планка, 20 — пружина, 21 — обратный клапан, 22 — поршень, 23 — серьга, 24 — нагнетательный клапан, 25 — трос, 26 — воздушная заслонка, 27 — клапан воздушной заслонки, 28 — ось, 29 — промежуточный рычаг, 30 — упорный винт рычага дроссельной заслонки
Эмульсирование топлива воздухом в карбюраторах может осуществляться в наклонном или вертикальном канале с эмульсионной трубкой или без нее.
Система холостого хода предназначена для приготовления горючей смеси при малом числе оборотов коленчатого вала
двигателя. На малых оборотах холостого хода в цилиндрах двигателя остается большое количество отработавших газов, скорость горения рабочей смеси замедленная, поэтому для устойчивой работы двигателя необходима богатая горючая смесь.
Простейшая система холостого хода имеет топливный 9 и воздушный 10 жиклеры (рис. 31, б). Дроссельная заслонка 4 при работе двигателя на малых оборотах прикрыта. Под заслонкой создается большое разрежение. Под действием этого разрежения топливо проходит через жиклер 5, смешивается с воздухом, поступающим через жиклер 10, и в виде эмульсии вытекает через отверстие 11. Эмульсия распыливается воздухом, проходящим через щель между дроссельной заслонкой и стенкой смесительной камеры.
В современных карбюраторах система холостого хода имеет два выходных отверстия, одно из которых располагается несколько выше кромки закрытой дроссельной заслонки, а другое находится в задроссельном пространстве. При малых оборотах через нижнее отверстие подается эмульсия, а через верхнее — воздух. При повышении оборотов эмульсия поступает через оба отверстия. Этим обеспечивается плавный переход от режима холостого хода к малым нагрузкам.
Проходное сечение нижнего отверстия может изменяться вращением регулировочного винта.
Экономайзер служит для обогащения горючей смеси при полных нагрузках (при полном открытии дроссельной заслонки).
Когда дроссельная заслонка открыта более чем на 75 — 85%, рычаг 16 (рис. 31, б), соединенный с тягой 12, опускает шток 13 и открывает клапан 14. Топливо к жиклеру 17 полной мощности будет поступать теперь не только через главный жиклер 2, но и через клапан экономайзера.
Совместно с главным дозирующим устройством экономайзер обеспечит обогащенную горючую смесь, необходимую для получения наибольшей мощности двигателя.
Ускорительный насос служит для обогащения смеси при резком открытии дроссельной заслонки. При этом рычаг 16 (рис. 31, г), соединенный серьгой 23 с тягой 12, воздействует на планку 19, сжимает пружину 20 и перемещает поршень 22 вниз. Давление топлива в колодце насоса увеличивается и закрывается обратный клапан 21, препятствуя перетеканию топлива в поплавковую камеру. Через открывшийся нагнетательный клапан 24 и жиклер — распылитель 18 в смесительную камеру дополнительно впрыскивается бензин, и горючая смесь кратковременно обогащается.
Пусковое устройство, выполненное в виде воздушной заслонки 26 (рис. 31, д), служит для обогащения смеси при пуске и прогреве холодного двигателя. Для получения богатой горючей смеси воздушную заслонку закрывают, чем увеличивают разрежение в смесительной камере.
Для предупреждения чрезмерного обогащения смеси предусмотрен клапан 27, который открывается под давлением воздуха при значительном увеличении разрежения в смесительной камере.
Водитель закрывает или открывает воздушную заслонку при помощи троса 25 и рычага 16, укрепленного на оси заслонки. Одновременно с закрытием воздушной заслонки несколько открывается дроссельная заслонка. Это достигается соединением рычага 16 тягой 12 с промежуточным рычагом 29, на головку которого опирается упорный винт 30 рычага дроссельной заслонки.
Обычно ось воздушной заслонки устанавливается во входном патрубке эксцентрично, чтобы под действием разности давлений потока воздуха на обе части заслонки она стремилась открыться.
33. КАРБЮРАТОР К-88А
На восьмицилиндровом двигателе автомобиля ЗИЛ-130 установлен карбюратор К-88А (рис. 32), имеющий две смесительные камеры, каждая из которых питает четыре цилиндра. Поплавковая камера, входной патрубок 18 с воздушной заслонкой 16, экономайзер и ускорительный насос — общие для обеих камер карбюратора.
Поплавковая камера соединяется каналом 6 с входным патрубком карбюратора, над которым расположен воздушный фильтр. Это предотвращает обогащение горючей смеси при загрязнении воздушного фильтра вследствие увеличения перепада разрежений в диффузорах и поплавковой камере. Такие карбюраторы называются балансированными.
В смесительной камере установлены малый 10 и большой 11 диффузоры. Двумя диффузорами достигается повышение скорости воздуха в малом диффузоре при сравнительно небольшом общем сопротивлении потоку воздуха.
Компенсация состава смеси в карбюраторе К-88А осуществляется пневматическим торможением топлива.
Дроссельные заслонки 30 обеих смесительных камер жестко закреплены на одной оси и открываются одновременно.
При пуске и прогреве холодного двигателя закрывают воздушную заслонку 16. Одновременно при помощи рычагов и тяг, соединяющих воздушную заслонку с валиком дроссельных заслонок, немного открываются дроссельные заслонки 30. В смесительных камерах создается большое разрежение. В результате будет подаваться большое количество топлива из кольцевых щелей малых диффузоров 10 и эмульсия из отверстий 32 и 33 системы холостого хода.
В случае несвоевременного открытия воздушной заслонки, после первых вспышек рабочей смеси в цилиндрах двигателя воздух, поступающий через предохранительный клапан 17 и отверстие 25 в воздушной заслонке, предотвратит чрезмерное обогащение смеси.
Рис. 32. Схема карбюратора К-88А:
1 — главный жиклер, 2 — поплавок, 3 — корпус поплавковой камеры, 4 — игольчатый клапан, 5 — сетчатый фильтр, 6 — канал балансировки поплавковой камеры, 7 — жиклер холостого хода, 8 — воздушный жиклер главной дозирующей системы, 9 — распылитель главной дозирующей системы, 10 — малый диффузор, 11 — большой диффузор, 12 — нагнетательный клапан, 13 — полый винт, 14 — отверстие распылителя ускорительного насоса, 15 — отверстие в воздушной заслонке, 16 — воздушная заслонка, 17 — предохранительный клапан, 18 — входной патрубок, 19 — шариковый клапан экономайзера, 20 — толкатель клапана экономайзера, 21 — шток клапана экономайзера, 22 — планка, 23 — шток поршня ускорительного насоса, 24 — тяга, 25 — поршень, 26 — обратный клапан, 27 — серьга, 28 — рычаг дроссельных заслонок, 39 — жиклер полной мощности, 30 — дроссельная заслонка, 31 — винты регулировки холостого хода, 32 — регулируемое круглое отверстие системы холостого хода, 33 — нерегулируемое прямоугольное отверстие системы холостого хода, 34 — корпус смесительных камер
На малых оборотах холостого хода двигателя дроссельные заслонки 30 прикрыты, поэтому скорость воздуха и разрежение в диффузорах 10 незначительны и топливо не будет вытекать из кольцевых щелей малых диффузоров. За дроссельными же заслонками создается большое разрежение, которое передается через отверстия 32 в эмульсионные каналы, а из них к жиклерам 7 системы холостого хода. При этом топливо из поплавковой камеры поступает через главные жиклеры 1 к жиклерам холостого хода
Воздух, поступающий через верхние отверстия жиклеров системы холостого хода, перемешивается с топливом. Полученная эмульсия движется по эмульсионным каналам и через отверстия 32 выходит в задроссельное пространство обеих смесительных камер При прикрытых дроссельных заслонках через отверстия 33 будет подсасываться воздух, что улучшит эмульсирование топлива. По мере открытия дроссельных заслонок будет возрастать разрежение у отверстии 33 и из них также будет поступать эмульсия, что обеспечит плавный переход двигателя с малых оборотов к работе под нагрузкой.
Переход от холостого хода к малым и средним нагрузкам осуществляется увеличением открытия дроссельных заслонок. Система холостого хода плавно уменьшает подачу эмульсии. В это время возрастает скорость воздуха и разрежение в диффузорах а следовательно, вступает в работу главное дозирующее устройство. Топливо из поплавковой камеры поступает через главные жиклеры 1 и жиклеры 29 полной мощности. По пути топливо смешивается с воздухом, попадающим через воздушные жиклеры 8, и в виде эмульсии выходит через кольцевые щели малых диффузоров. Воздух, поступающий в распылители 9 через воздушные жиклеры 8 и жиклеры 7 системы холостого хода, замедляет повышение разрежения у главных жиклеров 1 и жиклеров 29 полной мощности. Благодаря этому тормозится вытекание топлива из главных жиклеров и горючая смесь будет обедняться до необходимого состава.
При полной нагрузке двигателя обогащение смеси обеспечивается экономайзером. Как только дроссельные заслонки 30 будут находиться в положении, близком к их полному открытию, шток 21 нажмет на толкатель 20 и откроет шариковый клапан 19 экономайзера. Открытие клапана увеличит приток топлива к жиклерам 29 полной мощности, смесь обогатится и двигатель разовьет полную мощность.
При резком открытый дроссельных заслонок кратковременное обогащение смеси, необходимое для быстрого разгона автомобиля, обеспечивается ускорительным насосом.
Резкое открытие дроссельных заслонок сопровождается быстрым перемещением вниз рычага 28, серьги 27 и тяги 24, а вместе с ней планки 22, которая через пружину быстро опускает шток 23 с поршнем 25. Давление под поршнем возрастает, обратный клапан 26 закрывается и открывается нагнетательный клапан 12. Топливо под давлением проходит через отверстие полого вала винта 18, а затем в виде тонких струй впрыскивается через отверстия 14 в смесительные камеры. Нагнетательный клапан 12 предотвращает поступление воздуха в колодец ускорительного насоса при быстром подъеме поршня 25 насоса, а также подсос топлива из колодца ускорительного насоса в смесительные камеры на больших оборотах при постоянном положении дроссельных заслонок.
Передача усилия от планки 22 на поршень 25 ускорительного насоса через пружину необходима для затяжного впрыска топлива и предохранения деталей привода от возможных поломок при резком открытии дроссельных заслонок.
На двигателе автомобиля ГАЗ-53А устанавливают двухкамерный карбюратор К-126Б с пневматическим торможением топлива. По устройству и принципу действия он подобен карбюратору К-88А.
34. ПРИБОРЫ ОЧИСТКИ ВОЗДУХА, ПОДАЧИ И ОЧИСТКИ ТОПЛИВА
Воздушный фильтр очищает воздух, поступающий в карбюратор, от пыли. Этим уменьшается износ трущихся деталей двигателя. Установлен воздушный фильтр на карбюраторе.
Наибольшее распространение получили инерционно-масляные воздушные фильтры (рис. 35). Под действием разрежения поток воздуха направляется вниз, ударяется о поверхность масла (частицы пыли остаются в масле) и, резко изменив направление, проходит через фильтрующий элемент и подается во входной патрубок карбюратора.
Рис. 35. Воздушный фильтр:
1 — ванна для масла, 2 — фильтрующий элемент, 3 — крышка, 4 — гайка-
барашек, 5 — стяжной винт, 6 — патрубок отбора воздуха к компрессору, 7 — отражатель масла
Фильтрующий элемент изготовлен из капроновой путанки. Широко используются также сухие сменные фильтрующие элементы из пористого картона.
Топливный бак имеет заливную горловину, внутренние перегородки для устранения резких перемещений топлива, датчик указателя уровня топлива. В заливной горловине имеется сетчатый фильтр, а в пробке (ГАЗ-53А, ЗИЛ-130, ГАЗ-24 «Волга») -паровой и воздушный клапаны, действие которых аналогично действию клапанов пробки радиатора системы охлаждения.
Сетчатые фильтры устанавливают также в крышке корпуса топливного насоса и штуцере поплавковой камеры карбюратора. Кроме того, в систему питания включаются фильтры — отстойники грубой очистки и фильтры тонкой очистки топлива.
Топливный фильтр грубой очистки устанавливают у топливного бака. Его фильтрующий элемент состоит из тонких пластин 3 (рис. 36, а), имеющих выштампованные выступы высотой 0,05 мм. Топливо очищается, проходя через щели между пластинами.
Рис. 36. Топливные фильтры:
а — грубой очистки, б — тонкой очистки; 1 — отстойник, 2 — отверстия для топлива, 3 — пластины фильтрующего элемента, 4 — сливная пробка, 5 — керамический фильтрующий элемент, 6 — гайка, 7 — скоба крепления отстойника
Фильтр тонкой очистки топлива имеет керамический фильтрующий элемент 5 (рис. 36, б) или мелкую сетку, свернутую в рулон. Устанавливают его перед карбюратором.
Топливный насос служит для подачи топлива из бака в поплавковую камеру карбюратора. Наибольшее распространение получили топливные насосы диафрагменного типа (рис. 37). При нажатии эксцентрика распределительного вала двигателя на наружный конец рычага 1 насоса диафрагма 5 штоком 3 оттягивается вниз. В полости над диафрагмой создается разрежение, под действием которого открываются впускные клапаны 6. Топливо из бака, пройдя сетчатый фильтр 7, заполняет полость над диафрагмой.
Когда выступ эксцентрика сходит с рычага 1, пружина 10 возвращает последний в исходное положение. Одновременно диафрагма 5 под действием пружины 4 прогибается вверх. Давлением топлива, поступившего в полость над диафрагмой, закрываются впускные клапаны и открывается выпускные клапаны 9. Топливо из насоса, пройдя фильтр тонкой очистки, поступает в поплавковую камеру карбюратора. При заполнении поплавковой камеры топливом диафрагма насоса остается в нижнем положении, а рычаг 1 перемещается по штоку 8 вхолостую. Топливо к карбюратору в этом случае не поступает.
Чтобы заполнить поплавковую камеру карбюратора при неработающем двигателе служит рычаг 2 ручной подкачки. Он воздействует на рычаг 1.
Рис. 37. Топливный насос:
1 — рычаг привода, 2 — рычаг ручной подкачки, 3 — шток, 4 — пружина, 5 — диафрагма, 6 — впускной клапан, 7 — фильтр, 8 — крышка насоса, 9 — выпускной клапан,10 — пружина рычага
Диафрагму 5 изготовляют из лакоткани или прорезиненной ткани, клапаны — из бензомаслостойкой резины, а их пружины — из бронзовой проволоки.
Топливный насос Б -10, устанавливаемый на двигателях ЗИЛ-130, имеет три впускных клапана. Усилие от эксцентрика распределительного вала двигателя к рычагу привода топливного насоса передается штангой.
35. ВПУСК ГОРЮЧЕЙ СМЕСИ И ВЫПУСК ОТРАБОТАВШИХ ГАЗОВ
Впускной трубопровод соединяет карбюратор с цилиндрами двигателя. Трубопроводы отливают из чугуна или алюминиевого сплава. Алюминиевый впускной трубопровод V — образных двигателей ЗМЗ-53 и ЗИЛ-130 крепится к головкам правого и левого ряда цилиндров. Трубопровод подогревается теплом охлаждающей жидкости, чем достигается полное испарение бензина.
Выпускной трубопровод необходим для отвода отработавших газов из цилиндров. У V — образных двигателей ЗМЗ-53 и ЗИЛ-130 по два выпускных трубопровода, расположенных с обеих сторон двигателя. Приемные трубы от каждого выпускного трубопровода идут к одному глушителю, расположенному под рамой автомобиля.
Глушитель уменьшает шум при выпуске отработавших газов. Установлен снизу двигателя. Он представляет собой цилиндр, внутри которого расположены труба с большим количеством отверстий и несколько поперечных перегородок. Отработавшие газы, попадая из тонкой трубы в полость глушителя, расширяются и, проходя через отверстия в трубе и перегородках, резко снижают скорость, что и приводит к снижению шума.
Распределительный топливный насос дизеля
Распределительный топливный насос дизеля содержит насосный элемент в виде плунжерной пары, состоящей из втулки с наполнительными и нагнетательными окнами и плунжера-распределителя с дозатором и дополнительный насосный элемент, состоящий из втулки и плунжера с косой дозирующей кромкой. Насосные элементы имеют общий привод от кулачкового вала и связаны между собой гидравлически топливопроводом, подводящим топливо из надплунжерной полости дополнительного насосного элемента в надплунжерную полость основного насосного элемента через дополнительный обратный клапан в центральном канале втулки основного насосного элемента.
Подача дополнительным насосным элементом управляется с помощью электромагнитного тягового реле, включенного в электрическую сеть электростартера дизеля.
Полезная модель обеспечивает уверенный запуск дизеля при изношенном основном насосном элементе и тем самым продлевает его ресурс до значений, сопоставимых с ресурсом дизеля.
3 п. формулы, 3 илл.
Настоящая полезная модель относится к области двигателестроения, именно, к двигателям внутреннего сгорания дизеля и является эффективной при использовании массовых автотракторных и комбайновых дизелей на транспорте, в сельском хозяйстве и иных областях деятельности. Эффективность полезной модели обусловлена повышением надежности распределительной топливной аппаратуры типа НД 21.
Новизна полезной модели проверена по уровню техники в Российской Федерации и за рубежом, известному по таким фундаментальным работам, как работы [1, 2, 3]. Из более современных источников использованы работы [4, 5]. Авторам также известны патентные источники, например [6, 7], и другие, развивающие конструкцию топливных насосов НД-21 и НД-22. В работах [3, 4, 8, 9] рассмотрены также вопросы эксплуатации и ремонта дизельной топливной аппаратуры.
Полезная модель разработана на основе использования конструктивных особенностей топливных насосов НД-21 и НД-22, нашедших применение в России, в основном, на тракторных и комбайновых дизелях.
Известен топливный насос высокого давления рядного типа [1, 2, 3], в котором насосные элементы (НЭ) высокого давления расположены в один ряд, вдоль продольной оси кулачкового вала насоса. Обычно в этих насосах число расположенных вдоль оси вала кулачковых шайб с профильными кулачками совпадают с числом НЭ, а один профильный кулачок (шайба)
«обслуживает» только один НЭ (исключение составляют V — образные рядные насосы).
Вследствие крутой левой ветви скоростной характеристики НЭ [2, с.88] в насосах рядной конструкции предусмотрено устройство пускового обогащения подачи топлива, которое управляется от автоматического регулятора частоты вращения и обычно конструктивно совмещено с устройством дозирования подачи топлива (отсчетная кромка на плунжере).
Недостатком топливного насоса рядной конструкции является низкая надежность, что в большинстве случаев обусловлено низким ресурсом их НЭ. Известно, что ресурс НЭ этих насосов составляет 700-3000 ч, что в несколько раз ниже достигнутого уровня надежности дизелей [4, с.84]. Ресурс НЭ определяется локальным износом прецизионных деталей — плунжера и втулки, в результате чего левая ветвь скоростной характеристики НЭ становится еще более крутой [3, с.132], что не обеспечивает получение необходимого значения пусковой подачи (требуется, чтобы коэффициент пускового обогащения составлял 1,4…2,0, а он снижается до 1,0 и ниже). Мерами подрегулировки пусковая подача при таком износе не восстанавливается [9, с.56…58], в результате НЭ выбраковываются в металлолом с остаточным ресурсом, редко восстанавливаются.
К недостатком топливных насосов рядной конструкции относят также неравномерность величины подачи топлива по отдельным НЭ, особенно на скоростных режимах, отличных от номинального [2, с.91…93].
Известны также насосы распределительного типа [1, 2, 5]. В России находят применение распределительные топливные насосы НД 21 и НД 22 [1, с.84…88; 2, с.131…132; 3, с.92…95;5].
В распределительных топливных насосах типа НД-21/4 кулачковый вал несет на себе одну кулачковую шайбу с четырьмя расположенными по окружности через равные углы в 90° профильными симметричными кулачками, обеспечивающими подъем плунжера НЭ (четыре раза за один цикл).
Распределительный топливный насос дизеля содержит НЭ высокого давления в виде плунжерной пары, состоящей из втулки с наполнительными и распределительными окнами, для подключения через обратные клапаны в головке втулки к линиям высокого давления форсунок дизеля, и с центральным технологическим отверстием, в головной части втулки закрытым глухой резьбой пробкой, плунжера-распределителя, приводимого в возвратно-поступательное движение с помощью профильных кулачков, размещенных на одной общей кулачковой шайбе по ее окружности через равные углы, с дозирующим устройством в виде скользящей муфты (дозатора) на плунжере-распределителе и закрывающей отсечные окна последнего в период нагнетания топлива в форсунки дизеля, снабженным кинематическим приводом дозатора от автоматического регулятора частоты вращения кулачкового вала дизеля и устройством обогащения величины подачи топлива на режиме пуска дизеля, также кинематически связанным с автоматическим регулятором частоты вращения коленчатого вала дизеля через систему «эксцентрик дозатора с пружиной обогатителя- тяги- рычаги регулятора — муфта центробежных грузов регулятора».
Распределительный топливный насос обладает целым рядом преимуществ по сравнению с рядным топливным насосом [2, 5], однако и в нем не устранен главный недостаток топливных насосов высокого давления дизелей, а именно, зависимость величины пусковой подачи топлива от износа прецизионных деталей НЭ (втулки, плунжера, дозатора), вследствие чего величина пусковой подачи, обеспечиваемая НЭ на режимах пуска (на частотах 150-200 мин-1 вращения коленчатого вала дизеля), используется как критерий выбраковки НЭ при ремонте топливной аппаратуры дизеля [3, 4]. Вследствие узости интервала допустимого изменения данного критерия, что обусловлено малыми пределами требуемого значения коэффициента обогащения подачи на режиме пуска дизеля (рекомендуемое обогащение составляет Vц.п100…140 мм3/1 л рабочего объема дизеля [2, с.87]), плунжерные пары (или НЭ) топливных насосов высокого давления имеют
низкий ресурс, что ухудшает надежность топливных насосов и в целом дизеля как по показателям долговечности, так и по безотказности и ремонтопригодности [4].
В особенности это относится к распределительным топливным насосам, в большей степени к насосам типа НД-21/4, поскольку режим работы насосного элемента распределительного типа насоса характеризуется более высокими показателями цикличности и интенсивности изнашивания [2, 5].
При разработке настоящей полезной модели ставилась основная цель-повышение надежности распределительного топливного насоса НД-21/4 и в целом дизеля путем реализации разработанного авторами принципа «холодного» резервирования пусковой подачи распределительным топливным насосам НД-21/4, принципа, известного в теории и практике надежности машин своей высокой эффективностью.
Поставленная цель достигается тем, что распределительный топливный насос дизеля, содержащий насосный элемент высокого давления в виде плунжерной пары, состоящей из втулки с наполнительными и распределительными окнами, для подключения через обратные клапаны в головке втулки к линиям высокого давления форсунок дизеля, и с центральным технологическим отверстием в головной части втулки, закрытым глухой резьбовой пробкой, плунжера-распределителя, приводимого в возвратно-поступательное движение с помощью профильных кулачков, размещенных на одной общей кулачковой шайбе по ее окружности через равные углы, с дозирующим устройством в виде скользящей муфты (дозатора) на плунжере-распределителе и закрывающей отсечные окна плунжера-распределителя в период нагнетания топлива в форсунки дизеля, снабженный механическими приводом дозатора от автоматического регулятора частоты вращения коленчатого вала дизеля и устройством обогащения величины подачи топлива на режиме пуска дизеля, также механически связанным с автоматическим регулятором частоты вращения
коленчатого вала дизеля, снабжен еще одним дополнительным насосным элементом (НЭ) высокого давления в виде плунжерной пары, состоящей из втулки плунжера, установленной в корпусе распределительного топливного насоса в одной поперечной к оси кулачкового вала насоса плоскости и с угловым смещением относительно втулки основного НЭ высокого давления так, что ось симметрии втулки плунжера дополнительного НЭ высокого давления образует с осью симметрии втулки плунжера основного НЭ высокого давления в направлении вращения кулачкового вала плоский угол 90°, или 180°, или 270° (против направления вращения — соответственно 270°, или 180°, или 90°) и плунжера во втулке с дозирующим устройством в виде косой отсечной кромки на плунжере, механически связанным через посредство зубчато-реечного механизма с пружиной возвратного хода рейки и электромагнитным тяговым реле, состоящим из катушки с втягивающей и удерживающей обмотками и подвижного сердечника, шарнирно связанного с рейкой зубчато-реечного механизма, при этом дополнительный НЭ высокого давления гидравлически связан с надплунжерной плоскостью нагнетания и с линиями высокого давления основного НЭ высокого давления через посредство дополнительного топливопровода высокого давления и дополнительного обратного клапана, расположенного в дополнительно изготовленной в теле технологической пробки в центральном технологическом отверстии втулки основного НЭ внутренней полости, а дополнительное электромагнитное тяговое реле электрически связано с аккумуляторной батареей системы электрического запуска дизеля [8] путем включения параллельно основному электромагнитному тяговому реле электростартера дизеля через выключатель «Масса» и выключатель пуска электростартера дизеля, расположенный на пульте управления оператора дизельной установки (мобильной или стационарной).
Кроме того, в распределительном топливном насосе дизеля зубчато-реечный механизм привода дозирующего органа дополнительного НЭ высокого давления снабжен ограничителем хода рейки в виде двух
смещенных относительно один другого регулируемых концевых упоров, один из которых определяет режим «Подача включена» другой — режим «Подача выключена», при этом заданное значение величины подачи топлива дополнительным НЭ в режиме «Подача включена» устанавливают путем поворота поворотной втулки плунжера дополнительного НЭ, взаимодействующей с хвостовиком плунжера последнего, относительно зубьев зубчатого сектора зубчато-реечного механизма привода дозирующего устройства дополнительного НЭ высокого давления.
Кроме этого, в распределительном топливном насосе дополнительный насосный элемент высокого давления снабжен собственной, независимой от основного НЭ высокого давления, системой настройки момента начала подачи основным НЭ высокого давления, например, в виде регулируемого по высоте толкателя плунжера дополнительного НЭ высокого давления.
На фиг.1 изображена принципиальная схема распределительного топливного насоса; на фиг.2 — схема зубчато-реечного механизма привода дозирующего устройства дополнительного НЭ высокого давления; на фиг.3 — электрическая схема управления дополнительным НЭ высокого давления.
В корпусе 1 распределительного топливного насоса (фиг.1) установлены основной рабочий НЭ высокого давления виде плунжерной пары, состоящей из втулки 2 с наполнительными 3 и распределительными окнами 4 окнами, для подключения НЭ через обратные клапаны 5 (изображение условное) к топливопроводам 6 высокого давления форсунок 7 дизеля, и с центральным технологическим отверстием 8 в головной части втулки 2, закрытым резьбовой пробкой 9, плунжер-распределитель 10, приводимой в возвратно-поступательное движение с помощью профильных кулачков, размещенных на одной общей кулачковой шайбе 11 по ее окружности через равные углы, с дозирующим устройством в виде скользящей по плунжеру 10 муфты (дозатора) 12 и закрывающей отсечные окна 13 плунжера-распределителя в период нагнетания топлива в форсунки, механический привод 14 дозатора 12 от автоматического регулятора частоты
вращения коленчатого вала дизеля и устройством 15 обогащения величины подачи топлива на режиме пуска дизеля.
Также в корпусе 1 распределительного топливного насоса смонтирован узел дополнительного НЭ высокого давления в виде плунжерной пары, состоящей из втулки 16 и плунжера 17 с дозирующим устройством в виде косой отсечной кромки 18 на плунжере 17, его зубчато-реечного механизма (фиг.2) привода, включающего поворотную втулку 19 плунжера 17 с зубчатым венцом 20, имеющим клеммовое соединение с поворотной втулкой 19 и входящим в зацепление с зубчатой рейкой 21, которая снабжена возвратной пружиной 22 и шарнирно соединена с сердечником 23 электромагнитного тягового реле, подключаемого через зажимы «а» и «в» к цепи стандартного электростартера дизеля. Зубчатая рейка снабжена концевыми упорами 24 «Подача включена» и 25 «Подача выключена». Положение упоров 24 и 25 регулируется так, чтобы обеспечивались, в одном положении, заданная подача дополнительным НЭ, в другом крайнем положении — полное выключение подачи топлива.
В теле технологической заглушки 9 дополнительно выполнена внутренняя полость, в ней установлен обратный клапан 26 (фиг.1), через который по дополнительному топливопроводу 27 топливо из надплунжерной полости дополнительного НЭ высокого давления подается в надплунжерную полость основного НЭ высокого давления. Обратный клапан 26 пропускает топливо только в одном направлении, именно, от дополнительного НЭ к основному (рабочему) НЭ.
Распределительный топливный насос работает следующим образом.
Перед запуском дизеля рычаг управления топливным насосом переводят в положение максимальной подачи. В этом положении под действием пружины 15 (фиг.1) устройства обогащения подачи дозатор 12 занимает верхнее положение у отсечных окон 13 и тем самым обеспечивает максимальный активный ход плунжера 10 и, соответственно, увеличенное (обогащенное) значение подачи топлива на пуске.
Ключом зажигания оператор замыкает контакты выключателя S2 (при замкнутых контактах выключателя S1 «Масса») и подключает к батарее GB (фиг.3) электромагнитное тяговое реле К, которое замыкает контакты К статорных обмоток и включает стартер М, который проворачивает коленчатый вал, разгоняя его до частоты вращения 150…200 мин-1 . При изношенном основном НЭ последний не обеспечивает из-за своей пониженной цикловой подачи запуск дизеля.
Однако, в соответствии с настоящим новшеством, параллельно катушке К подключена дополнительное электромагнитное тяговое реле КД, у которого при замыкании выключателя S2 также втягивается сердечник 23 и, перемещаясь вправо по чертежу (фиг.1), переводит рейку 21 дополнительного НЭ до упора 24 и включат подачу топлива этим дополнительным НЭ. Топливо из его надплунжерной полости поступает в дополнительный топливопровод 27, открывает дополнительный обратный клапан 26, далее поступает в надплунжерную полость основного НЭ, а оттуда — по линиям нагнетания 6 к форсункам 7.
Так осуществляется компенсирование утечек топлива на режиме пуска через местные изношенные участки зазора в основном НЭ и увеличение пусковой подачи топлива до требуемого обогащения. Величина дополнительной дозы топлива от дополнительного НЭ регулируется с помощью клеммового соединения поворотной втулки 19 плунжера и зубчатого сектора 20 (фиг.2), т.е. по стандартной схеме (см. насосы УТН-5; ЯМЗ и др. [3, 4]), в положении рейки 21 «Подача включена» на упоре 24.
После запуска дизеля размыкают ключом зажигания контакты выключателя S2 (фиг.3). Катушка дополнительного электромагнитного реле КД обесточивается и возвратная пружина 22 переводит рейку 21 на левый упор «Подача выключена», т.е. дополнительный НЭ подает топливо к форсункам дизеля через основной НЭ только в период пуска дизеля. На всех других режимах функционирования дизеля дополнительный НЭ высокого давления совершает только холостые ходы, вследствие чего его детали
практически не изнашиваются, а ресурс значительно превышает ресурс основного НЭ. С этой точки зрения, установка дополнительного НЭ не снижает надежность распределительного насоса, а напротив повышает, поскольку теперь можно подрегулировкой восстанавливать цикловую подачу не только на номинальном, но и на пусковом режиме («слабое» звено серийных топливных насосов) и тем самым продлить ресурс основного насосного элемента высокого давления в 2…3 раза и, наконец, сделать его сопоставимым с ресурсом дизеля.
Использованные источники информации
1. Файнлейб Б.Н Топливная аппаратура автотракторных дизелей: Справочник. — Л.: Машиностроение, 1974. — 264 с.
2. Файнлейб Б.Н Топливная аппаратура автотракторных дизелей: Справочник 2-ое изд., перераб. и доп. — Л. Машиностроение, 1990 — 325 с.
3. Кривенко П.М., Федосов И.И Дизельная топливная аппаратура. — М.: Колос 1970 — 536 с.
4. 3агородских Б.П., Лялякин В. П., Плотников П.А. Ремонт и регулировка топливной аппаратуры автотракторных и комбайновых дизелей. — М.: ФГНУ «Росинформагротех», 2006. — 212 с.
5. Голубков Л.Н., Савостенко А.А., Эмиль М. В. Топливные насосы высокого давления распределительного типа. — М.: Легион — Автодата, 2005. — С.31-35.
6. А.с. СССР №750119, Кл. F02М 41/12 Распределительный топливный насос.
7. А.с. СССР №1027426, Кл F02М 41/12. Распределительный топливный насос.
8. Акимов А.П., Лихадев В.А. Справочная книга тракториста-машиниста. Категории А, В, Г. — М.: Колос, 1993. — С.225-230.
9. Казарцев В.И. Ремонт машин. Изд. 3-е, перераб. и доп. — Л, — М.: Сельхозиздат, 1961. — 584 с.
1. Распределительный топливный насос дизеля, содержащий насосный элемент высокого давления в виде плунжерной пары, состоящей из втулки с наполнительными и распределительными окнами, для подключения через обратные клапаны в головке втулки к линиям высокого давления форсунок в цилиндрах дизеля, и с центральным технологическим отверстием в головке втулки, закрытым резьбовой пробкой, плунжера-распределителя, приводимого в возвратно-поступательное движение с помощью профильных кулачков, размещенных на одной общей кулачковой шайбе по ее окружности через равные углы, с дозирующим устройством в виде скользящей муфты (дозатора) на плунжере-распределителе и закрывающей отсечные окна плунжера-распределителя в период нагнетания топлива в форсунки дизеля, снабженным механическим приводом дозатора от автоматического регулятора частоты вращения коленчатого вала дизеля и устройством обогащения величины подачи топлива на режиме пуска дизеля, также механически связанным с автоматическим регулятором частоты вращения коленчатого вала дизеля, отличающийся тем, что распределительный топливный насос дизеля снабжен дополнительным насосным элементом высокого давления в виде плунжерной пары, состоящей из втулки плунжера, установленной в корпусе распределительного топливного насоса дизеля в одной поперечной к оси кулачкового вала насоса плоскости и с угловым смещением относительно втулки основного насосного элемента высокого давления так, что ось симметрии втулки плунжера дополнительного насосного элемента высокого давления образует с осью симметрии втулки плунжера основного насосного элемента высокого давления в направлении вращения кулачкового вала плоский угол 90°, или 180°, или 270° (против направления вращения — соответственно 270°, или 180°, или 90°) и плунжера во втулке с дозирующим устройством в виде косой отсечной кромки, механически связанным через посредство зубчато-реечного механизма с пружиной возвратного хода рейки и электромагнитным тяговым реле, состоящим из катушки с втягивающей и удерживающей обмотками и подвижного сердечника, шарнирно связанного с рейкой зубчато-реечного механизма, при этом дополнительный насосный элемент высокого давления гидравлически связан с надплунжерной полостью и линиями высокого давления основного насосного элемента высокого давления через посредство дополнительного топливопровода высокого давления и дополнительного обратного клапана, расположенного в дополнительно изготовленной в теле технологической пробки в центральном технологическом отверстии втулки внутренней полости, а электромагнитное тяговое реле электрически связано с аккумуляторной батареей системы электрического запуска дизеля путем включения параллельно штатному электромагнитному тяговому реле электростартера дизеля через выключатель «массы» и выключатель пуска электростартера дизеля, расположенного на пульте управления оператора дизельной установки.
2. Распределительный топливный насос дизеля по п.1, отличающийся тем, что зубчато-реечный механизм привода дозирующего устройства дополнительного насосного элемента высокого давления снабжен ограничителем хода рейки в виде двух регулируемых концевых упоров, один из которых определяет режим «Подача включена», другой — режим «Подача выключена», при этом заданное значение величины подачи в момент пуска топлива дополнительным насосным элементом в режиме «Подача включена» устанавливают путем поворота поворотной втулки дополнительного плунжера, относительно зубьев зубчатого сектора зубчато-реечного механизма привода дозирующего устройства дополнительного насосного элемента высокого давления.
3. Распределительный топливный насос дизеля по пп.1 и 2, отличающийся тем, что дополнительный насосный элемент высокого давления снабжен еще одной собственной, независимой от основного насосного элемента высокого давления системой настройки момента начала подачи основного насосного элемента высокого давления, например, в виде регулируемого по высоте толкателя плунжера дополнительного насосного элемента высокого давления или набора регулировочных пластин под пятой плунжера.
Раздел А. Ремонт системы питания топливом
Электромагнит отключения подачи топлива двигателей Cummins Камаз — Замена
Подготовительные операции:
Ключ 8 мм
• Промаркируйте и отсоедините провода.
Bosch и CAV
Ключ 22 мм — CAV
Ключ 24 мм — Bosch
Очистите от грязи прилегающие к электромагниту поверхности.
ПРИ СНЯТИИ ЭЛКТРОМАГНИТА СОБЛЮДАЙТЕ ОСТОРОЖНОСТЬ, ЧТОБЫ НЕ ВЫРОНИТЬ КЛАПАН И ПРУЖИНУ.
Замените электромагнит и подсоедините электропровода.
Крутящий момент затяжки: 43 Н • м [32 ft-lb]
Stanadyne DB4
• Снимите электропровода.
• Снимите сливной топливопровод.
• Снимите рычаг отключения подачи топлива
• Снимите верхнюю крышку ТНВД.
• Разберите верхнюю крышку ТНВД.
Ключ 5/16 дюйма
Установите изолирующие втулки на клеммные шпильки нового электромагнита.
Установите электромагнит в крышку.
Крутящий момент затяжки: 14 Н • м [12 in-lb]
Ключ 5/16 дюйма
Установите прокладку и крышку на топливный насос высокого давления.
ПРИМЕЧАНИЕ: При установке крышки на топливный насос необходимо соблюдать крайнюю осторожность, обеспечив надежный контакт рычага выключения с лапкой соединительного крючка.
Установите крышку под нисходящим углом к насосу со стороны валика привода ТНВД, затем горизонтальным скольжением установите ее в требуемое положение.
Крутящий момент затяжки: 4,6 Н • м [41 in-lb]
KSB — Замена
ТЗО TORX, 12 мм
Отсоедините пучки проводов от электромагнита KSB(1).
Отсоедините топливопроводы(2).
Замените KSB, топливопроводы и пучки проводов.
Крутящий момент затяжки:
Соединения «банджо»топливопровода: 12 Н • м [9ft-lb]
Установочные гайки KSB: 9 Н • м [7 ft-lb]
Температурный датчик KSB — Замена
Ключ 27 мм
Отсоедините пучок проводов (2) KSB от температурного датчика (3). Замените датчик, затем установите пучок проводов.
Крутящий момент затяжки: 24 Н • м [18 ft-lb]
Топливный насос высокого давления двигателей Камминз Камаз — Замена
Подготовительные операции:
• Снимите все топливопроводы.
• Снимите рычаги управления.
• Снимите электромагнит отключения подачи топлива.
ПРИМЕЧАНИЕ: Дизельный двигатель очень чувствителен к попаданию грязи или воды в систему питания топливом. Мельчайшая частица грязи или несколько капель воды в системе могут остановить двигатель.
Очистите от грязи все наружные поверхности топливного насоса высокого давления, включая все соединения топливопроводов и крепежные детали, которые необходимо отсоединить. Во избежание попадания грязи в картер двигателя очистите все поверхности, не-посредсвенно прилегающие к кожуху распределительных шестерен.
Снятие топливного насоса
Установите поршень первого цилиндра в положение верхней мертвой точки (TDC). Для этого медленно проворачивайте коленчатый вал двигателя, одновременно нажимая на палец фиксации верхней мертвой точки и стараясь, чтобы он вошел в отверстие шестерни распределительного вала.
После установки поршня первого цилиндра в положение мертвой точки (TDC) не забудьте вернуть палец в исходное положение, выведя его из зацепления с шестерней.
Ключ 14 мм
Ослабьте стопорный болт топливного насоса CAV и передвинте специальную шайбу под ним, затем затяните стопорный болт до упора в вал топливного насоса.
Крутящий момент затяжки: 7 Н • м [5 ft-lb]
Ключ 3/8 дюйма
Ослабьте стопорный винт топливного насоса Stanadyne DB4 и передвинте специальную шайбу под ним. Затяните стопорный винт до вхождения в контакт с валом топливного насоса.
Крутящий момент затяжки: 12 Н • м [9 ft-lb]
Ключ 10 мм
Специальную шайбу на топливном насосе Bosch необходимо снять, чтобы стопорный винт можно было затянуть до упора в вал.
Крутящий момент затяжки: 30 Н • м [22 ft-lb]
Ключ 22 мм
Для обеспечения доступа к шестерне снимите заглушку отверстия в крышке распределительных шестерен.
Снимите гайку и шайбу с вала топливного насоса.
Съёмник 3823259
С помощью съёмника ослабьте посадку ведущей шестерни на вале топливного насоса.
Внимание ! Не снимайте рычаг управления. При калибровании насоса рычаг был установлен под определенным углом к валу. Если снять рычаг управления, то нарушится калибровка насоса, а это повлияет на работу двигателя.
Ключ 13 мм
ПРИМЕЧАНИЕ: При снятии насоса не оброните шпонку ведущей шестерни.
Снимите три гайки крепления насоса.
Снимите топливный насос.
Установка топливного насоса двигателя Cummins Камаз
Убедитесь, что поршень первого цилиндра находится в верхней мертвой точке (TDC).
Шпоночная канавка нового или отремонтированного насоса зафиксирована в положении, соответсвующем шпоночной канавке ведущей шестерни, когда поршень первого цилиндра находится в верхней мертвой точке (TDC) на такте сжатия.
Проверьте, что поршень первого цилиндра находится в верхней мертвой точке (TDC), затем установите насос. Обеспечьте, чтобы шпонка не упала в кожух шестерен.
От руки затяните три гайки крепления насоса. Насос после этого должен свободно перемещаться в пазах.
Ключи 22 мм (CAV Stanadyne), 24 мм (Bosch)
Поставьте на место гайку и пружинную шайбу. Насос может слегка поворачиваться из-за спиральности зубьев и бокового зазора шестерен, что допускается при условии, что насос может свободно перемещаться по канавкам фланца, коленчатый вал при этом остается неподвижным.
ПРИМЕЧАНИЕ: Нельзя превышать указанную величину затяжки, имея в виду, что это не окончательная затяжка.
Крутящий момент затяжки: от 15 до 20 Н • м [11 to 15 ft-lb]
Ключ 13 мм
Если устанавливается снятый с этого двигателя насос, то, устанавливая его на двигатель, поворачивайте насос до совпадения рисок, затем затяните гайки крепления насоса.
Внимание ! После установки насос нужно разблокировать во избежание его поломки.
Крутящий момент затяжки: 24 Н • м [18 ft-lb]
Ключ 13 мм
Если устанавливается новый или отремонтированный насос без установочных рисок, устраните зазор шестерен, поворачивая насос против направления вращения привода.
Затяните крепежные гайки насоса.
Крутящий момент затяжки: 24 Н • м [18ft-lb]
Если устанавливается новый или отремонтированный насос, то на фланце ТНВД нанесите риску напротив риски на кожухе шестерен.
Ключ 14 мм
Ослабьте стопорный болт насоса CAV и передвинте специальную шайбу под его головкой.
Затяните стопорный болт.
Крутящий момент затяжки: 20 Н • м [15 ft-lb]
Ключ 3/8 дюйма
Ослабьте стопорный болт насоса Stanadyne DB4 и передвинте специальную шайбу под его головкой.
Затяните стопорный болт.
Ключ 10 мм
ПРИМЕЧАНИЕ: На насосах Bosch специальная шайба привязана к насосу и должна быть установлена под стопорный болт.
Затяните стопорный болт насоса.
Крутящий момент затяжки: 13 Н • м [10 ft-lb]
ПРИМЕЧАНИЕ: Обязательно выведите палец из зацепления.
Ключ 10 мм
Установите кронштейн ТНВД. Сначала от руки затяните все болты крепления кронштейна.
ПРИМЕЧАНИЕ: Сначала затяните болт крепления кронштейна к блоку, а затем затяните болты крепления кронштейна к ТНВД.
Крутящий момент затяжки: 24 Н • м [18 ft-lb]
Ключ 22 мм
Затяните гайку крепления ведущей шестерни.
Установите на место заглушку отверстия для доступа.
Крутящий момент затяжки:
Bosch 65 Н • м [48 ft-lb]
Stanadyne 65 Н • м [48 ft-lb]
Ключ 8 мм
Подсоедините провода электромагнита и все топливопроводы.
ПРИМЕЧАНИЕ: При подсоединении троса или тяги к рычагу управления отрегулируйте их длину, обеспечив ход рычага от упора до упора.
ПРИМЕЧАНИЕ: Аналогичным образом отрегулируйте длину троса или тяги до рычага механического отключения подачи топлива, обеспечив ход рычага от упора до упора.
Для удаления воздуха прокачайте всю систему питания топливом.
При необходимости отрегулируйте частоту вращения холостого хода.
| Артикул | Наименование | Цена, EUR |
| 0460403012 | Распределительный топливный насос | 3 090 |
| 0460404067 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460404074 | Распределительный топливный насос | 3 369 |
| 0460404080 | Распределительный топливный насос | 3 550 |
| 0460404085 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460404096 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460404101 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460404959 | Распределительный топливный насос | 3 257 |
| 0460404961 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460404963 | Распределительный топливный насос | 3 352 |
| 0460404965 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460404966 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460404967 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460404968 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460404969 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460404970 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460404971 | Распределительный топливный насос | 3 425 |
| 0460404972 | Распределительный топливный насос | 3 118 |
| 0460404973 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460404974 | Распределительный топливный насос | 3 118 |
| 0460404975 | Распределительный топливный насос | 3 352 |
| 0460404977 | Распределительный топливный насос | 3 118 |
| 0460404980 | Распределительный топливный насос | 3 352 |
| 0460404983 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460404991 | Распределительный топливный насос | 3 352 |
| 0460404993 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460404995 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460404998 | Распределительный топливный насос | 3 425 |
| 0460405999 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460406013 | Распределительный топливный насос | 3 106 |
| 0460406039 | Распределительный топливный насос | 4 073 |
| 0460406075 | Распределительный топливный насос | 3 782 |
| 0460406994 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460406997090 | Распределительный топливный насос | 1 004 |
| 0460413017 | Распределительный топливный насос | 2 922 |
| 0460414008 | Распределительный топливный насос | 3 939 |
| 0460414015 | Распределительный топливный насос | 3 589 |
| 0460414040 | Распределительный топливный насос | 3 173 |
| 0460414041 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460414054 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460414067 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460414078 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460414079 | Распределительный топливный насос | 3 576 |
| 0460414081 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460414083 | Распределительный топливный насос | 3 369 |
| 0460414086 | Распределительный топливный насос | 3 335 |
| 0460414098 | Распределительный топливный насос | 3 173 |
| 0460414099 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460414101 | Распределительный топливный насос | 3 550 |
| 0460414102 | Распределительный топливный насос | 3 917 |
| 0460414106 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460414108 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460414109 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460414116 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460414119 | Распределительный топливный насос | 3 369 |
| 0460414122 | Распределительный топливный насос | 3 839 |
| 0460414136 | Распределительный топливный насос | 3 550 |
| 0460414140 | Распределительный топливный насос | 3 369 |
| 0460414141 | Распределительный топливный насос | 3 369 |
| 0460414142 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460414145 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460414146 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460414150 | Распределительный топливный насос | 3 369 |
| 0460414156 | Распределительный топливный насос | 3 173 |
| 0460414169 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460414171 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460414175 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460414178 | Распределительный топливный насос | 3 839 |
| 0460414190 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460414191 | Распределительный топливный насос | 4 246 |
| 0460414193 | Распределительный топливный насос | 4 235 |
| 0460414216 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460414220 | Распределительный топливный насос | 2 489 |
| 0460414262 | Распределительный топливный насос | 2 376 |
| 0460414270 | Распределительный топливный насос | 3 357 |
| 0460414275 | Распределительный топливный насос | 1 986 |
| 0460414984 | РАСПРЕДЕЛИТ. топливный насос | 3 352 |
| 0460414987 | Распределительный топливный насос | 3 285 |
| 0460414988 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460414991 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460414992 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460414996 | Распределительный топливный насос | 3 425 |
| 0460415982 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460415983 | Распред. топливный насос | 3 118 |
| 0460415985 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460415987 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460415988 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460415989 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460415990 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460415991 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460415992 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460415995 | Распределительный топливный насос | 3 610 |
| 0460415996 | РАСПРЕДЕЛИТ.топливный насос | 3 481 |
| 0460415998 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460415999 | РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬ насосА | 3 447 |
| 0460416035 | Распределительный топливный насос | 3 973 |
| 0460416042 | Распределительный топливный насос | 3 173 |
| 0460416047 | Распределительный топливный насос | 3 961 |
| 0460416049 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460416055 | Распределительный топливный насос | 3 816 |
| 0460416056 | Распределительный топливный насос | 4 391 |
| 0460416064 | Распределительный топливный насос | 3 576 |
| 0460416065 | Распределительный топливный насос | 3 973 |
| 0460416073 | Распределительный топливный насос | 3 927 |
| 0460416074 | Распределительный топливный насос | 3 917 |
| 0460416075 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460416083 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460416103 | Распределительный топливный насос | 3 584 |
| 0460416105 | Распределительный топливный насос | 3 584 |
| 0460423003 | Распределительный топливный насос | 2 922 |
| 0460423008 | Распределительный топливный насос | 2 922 |
| 0460423013 | Распределительный топливный насос | 2 922 |
| 0460423019 | Распределительный топливный насос | 3 011 |
| 0460423041 | Распределительный топливный насос | 3 011 |
| 0460424036 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424052 | Распределительный топливный насос | 3 816 |
| 0460424054 | Распределительный топливный насос | 3 610 |
| 0460424058 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424059 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424060 | РАСПРЕДЕЛИТЕЛ топливный насос | 3 413 |
| 0460424061 | РАСПРЕДЕЛИТЕЛ топливный насос | 3 369 |
| 0460424062 | Распределительный топливный насос | 3 550 |
| 0460424063 | Распределительный топливный насос | 3 587 |
| 0460424066 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424074 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424075 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424078 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424081 | Распред. топливный насос | 3 173 |
| 0460424085 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424097 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424101 | Распределительный топливный насос | 4 051 |
| 0460424106 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424110 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424115 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424117 | Распределительный топливный насос | 3 576 |
| 0460424119 | Распределительный топливный насос | 3 554 |
| 0460424123 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424124 | Распределительный топливный насос | 3 173 |
| 0460424125 | Распределительный топливный насос | 3 173 |
| 0460424137 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424138 | Распределительный топливный насос | 3 173 |
| 0460424140 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424146 | Распределительный топливный насос | 3 173 |
| 0460424147 | Распределительный топливный насос | 3 173 |
| 0460424150 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424152 | Распределительный топливный насос | 3 173 |
| 0460424153 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424154 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424158 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424162 | Распределительный топливный насос | 3 341 |
| 0460424163 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424164 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424165 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424177 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424180 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424182 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424197 | РАСПРЕДЕЛИТ. топливный насос | 3 760 |
| 0460424220 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424222 | Распределительный топливный насос | 3 173 |
| 0460424229 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424254 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424255 | Распределительный топливный насос | 3 173 |
| 0460424274 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424275 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424282 | Распределительный топливный насос | 3 173 |
| 0460424287 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424288 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424289 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424294 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424303 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424304 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424312 | Распределительный топливный насос | 3 550 |
| 0460424314 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424316 | Распределительный топливный насос | 3 173 |
| 0460424319 | Распределительный топливный насос | 3 550 |
| 0460424327 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460424424 | Распределительный топливный насос | 3 335 |
| 0460424425 | Распределительный топливный насос | 3 470 |
| 0460424470 | Распределительный ТНВД | 3 380 |
| 0460424471 | Распределительный топливный насос | 3 380 |
| 0460426032 | Распределительный топливный насос | 3 827 |
| 0460426091 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426112 | Распределительный топливный насос | 3 839 |
| 0460426137 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426139 | Распределительный топливный насос | 3 927 |
| 0460426141 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426142 | Распределительный топливный насос | 3 620 |
| 0460426143 | Распределительный топливный насос | 3 782 |
| 0460426145 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426147 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426149 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426151 | Распределительный ТНВД | 3 542 |
| 0460426155 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426166 | РАСПРЕДЕЛИТ. ТНВД | 3 542 |
| 0460426171 | Распределительный ТНВД | 3 782 |
| 0460426173 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426177 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426179 | Распределительный. топливный насос | 3 610 |
| 0460426185 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426209 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426211 | РАСПРЕД топливный насос | 4 358 |
| 0460426212 | Распределительный топливный насос | 4 039 |
| 0460426213 | Распределительный топливный насос | 4 039 |
| 0460426218 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426219 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426234 | Распределительный ТНВД | 3 173 |
| 0460426235 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426236 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426242 | Распределительный топливный насос | 3 229 |
| 0460426243 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426245 | Распределительный топливный насос | 4 196 |
| 0460426249 | Распределительный топливный насос | 3 805 |
| 0460426252 | Распределительный топливный насос | 3 660 |
| 0460426255 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426267 | Распределительный топливный насос | 3 861 |
| 0460426271 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426272 | Распределительный топливный насос | 3 632 |
| 0460426273 | Распределительный топливный насос | 3 810 |
| 0460426275 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426276 | Распределительный топливный насос | 3 682 |
| 0460426286 | Распределительный топливный насос | 4 246 |
| 0460426288 | Распределительный топливный насос | 3 883 |
| 0460426292 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426293 | Распределительный топливный насос | 3 686 |
| 0460426300 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426316 | Распределительный ТНВД | 3 542 |
| 0460426340 | Распределительный топливный насос | 3 173 |
| 0460426343 | Распределительный топливный насос | 3 686 |
| 0460426350 | Распределительный ТНВД | 1 456 |
| 0460426357 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426368 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426369 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426370 | РАСПРЕДЕЛИТ.топливный насос | 3 542 |
| 0460426373 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426374 | Распределительный топливный насос | 3 542 |
| 0460426385 | Распределительный топливный насос | 2 103 |
| 0460426387 | Распределительный ТНВД | 1 044 |
| 0460426412 | РАСПРЕДЕЛИТ. топливный насос | 3 542 |
| 0460426431 | Распределительный топливный ИВН насос | 1 003 |
| 0460426449 | Распределительный топливный насос | 3 509 |
| 0460426458 | Распределительный топливный насос | 3 632 |
| 0460426994 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460426995 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460426996 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460426997 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460426999 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0460484019 | Распределительный топливный насос | 2 994 |
| 0460484022 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460484031 | Распределительный топливный насос | 3 335 |
| 0460484033 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460484046 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460484064 | Распределительный топливный насос | 3 173 |
| 0460484078 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460484098 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460484102 | Распределительный топливный насос | 3 693 |
| 0460484127 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460484139 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460484140 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460484141 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460484146 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460484147 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460484156 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460485017 | Распределительный топливный насос | 3 861 |
| 0460485024 | Распределительный топливный насос | 4 313 |
| 0460485025 | Распределительный топливный насос | 3 642 |
| 0460485028 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460485033 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460485035 | Распределительный топливный насос | 4 051 |
| 0460485037 | Распределительный топливный насос | 4 738 |
| 0460494152 | Распределительный топливный насос | 5 553 |
| 0460494189 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460494241 | РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬ насосА | 3 118 |
| 0460494267 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460494277 | Распределительный топливный насос | 3 726 |
| 0460494292 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460494308 | Распределительный топливный насос | 3 369 |
| 0460494314 | Распределительный топливный насос | 3 380 |
| 0460494327 | Распределительный топливный насос | 3 550 |
| 0460494332 | Распределительный топливный насос | 3 550 |
| 0460494336 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460494337 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460494340 | Распределительный топливный насос | 3 335 |
| 0460494346 | Распределительный топливный насос | 4 704 |
| 0460494351 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460494370 | РАСПРЕД топливный насос | 3 550 |
| 0460494381 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460494406 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460494417 | Распределительный топливный насос | 4 196 |
| 0460494423 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460494427 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460494429 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460494430 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460494444 | Распределительный топливный насос | 4 291 |
| 0460494445 | Распределительный топливный насос | 4 447 |
| 0460494446 | РАСПРЕДЕЛИТ.топливный насос | 3 413 |
| 0460494451 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460494455 | РаспределительныйТРУБОПРОВОД | 3 755 |
| 0460494457 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460494459 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460494460 | Распределительный топливный насос | 3 520 |
| 0460494464 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460494466 | Распределительный топливный насос | 3 464 |
| 0460494480 | Распределительный топливный насос | 3 413 |
| 0460494995 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0470004003 | Распределительный топливный насос | 3 095 |
| 0470004005 | Распределительный ТНВД | 3 095 |
| 0470004007 | Распределительный топливный насос | 3 095 |
| 0470004008 | Распределительный топливный насос | 3 095 |
| 0470004012 | РАСПРЕД топливный ИВН насос | 1 541 |
| 0470004013 | Распределительный топливный насос | 3 095 |
| 0470004014 | Распределительный топливный насос | 3 095 |
| 0470004018 | Распределительный топливный насос | 3 095 |
| 0470006003 | Распределительный топливный насос | 3 274 |
| 0470006005 | Распределительный топливный насос | 1 618 |
| 0470006006 | Распределительный топливный насос | 1 472 |
| 0470006007 | Распределительный топливный насос | 2 966 |
| 0470006008 | Распределительный топливный насос | 3 224 |
| 0470504002 | Распределительный топливный насос | 3 151 |
| 0470504003 | Распределительный топливный насос | 3 241 |
| 0470504004 | Распределительный топливный насос | 3 179 |
| 0470504005 | Распределительный ТНВД | 2 883 |
| 0470504007 | Распределительный топливный насос | 3 179 |
| 0470504009 | Распределительный топливный насос | 2 939 |
| 0470504011 | Распределительный топливный насос | 2 894 |
| 0470504012 | Распределительный топливный насос | 2 939 |
| 0470504015 | Распределительный топливный насос | 2 939 |
| 0470504016 | Распределительный топливный насос | 3 241 |
| 0470504017 | Распределительный топливный насос | 3 867 |
| 0470504018 | Распределительный топливный насос | 3 006 |
| 0470504020 | Распределительный топливный насос | 2 883 |
| 0470504024 | Распределительный топливный насос | 3 006 |
| 0470504025 | Распределительный ТНВД | 2 978 |
| 0470504026 | Распределительный ТНВД | 3 179 |
| 0470504027 | Распределительный топливный насос | 3 323 |
| 0470504029 | Распределительный топливный насос | 3 146 |
| 0470504033 | Распределительный топливный насос | 3 710 |
| 0470504034 | Распределительный топливный насос | 1 057 |
| 0470504038 | Распределительный топливный насос | 3 179 |
| 0470504041 | Распределительный топливный насос | 3 006 |
| 0470504042 | Распределительный топливный насос | 3 079 |
| 0470504045 | Распределительный топливный насос | 3 179 |
| 0470504206 | Распределительный насос | 3 062 |
| 0470504208 | Распределительный топливный насос | 3 062 |
| 0470504209 | Распределительный топливный насос | 3 229 |
| 0470504217 | Распределительный топливный насос | 3 123 |
| 0470504218 | Распределительный топливный насос | 3 436 |
| 0470504219 | Распределительный топливный насос | 3 715 |
| 0470506002 | Распределительный топливный насос | 3 241 |
| 0470506006 | Распределительный топливный насос | 3 531 |
| 0470506007 | Распределительный топливный насос | 3 618 |
| 0470506009 | Распределительный топливный насос | 4 056 |
| 0470506010 | Распределительный топливный насос | 3 357 |
| 0470506016 | Распределительный топливный насос | 3 531 |
| 0470506017 | РАСПРЕДЕЛИТ.топливный насос | 2 047 |
| 0470506018 | Распределительный топливный насос | 3 749 |
| 0470506019 | Распределительный топливный насос | 3 241 |
| 0470506023 | Распределительный топливный насос | 3 241 |
| 0470506027 | Распределительный топливный насос | 3 531 |
| 0470506028 | Распределительный топливный насос | 3 241 |
| 0470506029 | Распределительный топливный насос | 1 421 |
| 0470506030 | Распределительный топливный насос | 3 357 |
| 0470506031 | Распределительный топливный насос | 3 749 |
| 0470506033 | Распределительный топливный насос | 3 481 |
| 0470506034 | Распределительный топливный насос | 3 453 |
| 0470506037 | Распределительный топливный насос | 3 531 |
| 0470506038 | Распределительный топливный насос | 3 179 |
| 0470506039 | Распределительный топливный насос | 3 241 |
| 0470506040 | Распределительный топливный насос | 1 830 |
| 0470506041 | Распределительный топливный насос | 1 745 |
| 0470506042 | Распределительный топливный насос | 3 475 |
| 0470506044 | Распределительный топливный насос | 3 323 |
| 0470506045 | РАСПРЕДЕЛИТ.топливный насос | 1 848 |
| 0470506046 | Распределительный топливный насос | 3 241 |
| 0470506048 | Распределительный топливный насос | 3 475 |
Топливный насос высокого давления распределительного типа
Изобретение относится к области двигателестроения, в частности к системам питания дизелей, а также может быть использован в гидросистемах как насос высокого давления с регулируемой производительностью. Топливный насос высокого давления распределительного типа содержит корпус, имеющий внутреннюю цилиндрическую полость, закрытую крышкой, в цилиндрической полости корпуса расположен поршень, делящий ее на подкачивающую камеру и вытесняющую камеру. Внутри поршня выполнена ступенчатая цилиндрическая полость, в которой расположен полый приводной вал, кинематически связанный через шлицевое соединение с поршнем, и плунжер управления производительностью насоса с осевой проточкой, который частично расположен в полости приводного вала и зафиксирован в крышке корпуса с возможностью возвратно-поступательного перемещения вдоль оси поршня. Торцевая поверхность приводного вала и плунжер в ступенчатой цилиндрической полости поршня образуют камеру высокого давления. На наружной цилиндрической поверхности поршня выполнена продольная замкнутая винтовая канавка, в которой размещены поводки, выступающая часть которых зафиксирована в кольце, установленном в полости корпуса с возможностью проворота в нем. В корпусе, в крышке и в поршне выполнены каналы, которые соединены с рабочими камерами и содержат всасывающий и перепускной клапаны. Заявляемый ТНВД является компактным, нематериалоемким, конструктивно простым и технологичным топливным насосом распределительного типа, который обеспечивает возможность создания высокого давления впрыска топлива с минимальными энергозатратами. Насос применим для многоцилиндровых двигателей, имеет простую систему управления подачей топлива, обеспечивающую возможность электронного управления процессом впрыска. 2 ил.
Заявляемое изобретение относится к области двигателестроения, в частности к системам питания дизелей, а также может быть использовано в гидросистемах как насос высокого давления с регулируемой производительностью.
Аналогом заявляемого изобретения является топливный насос высокого давления, патент RU №2231671 С1. Аналог содержит корпус, приводной вал, топливоподкачивающий насос, один распределительный плунжер, входящий в цилиндр высокого давления, и втулку управления. Привод распределительного плунжера воздействует на противоположный торец плунжера и приводит его в возвратно-поступательное и вращательное движения вдоль его оси. Привод распределительного плунжера выполнен в виде ползуна, состоящего из цилиндрической части, цилиндра предварительной подкачки и распределительного плунжера. На внешней стороне цилиндрической части ползуна выполнена замкнутая канавка, взаимодействующая с опорами, закрепленными в корпусе. Распределительный плунжер имеет осевой канал, который сообщает цилиндр предварительной подкачки с цилиндром высокого давления. Ползун кинематически связан с приводным валом посредством тел качения, а корпус насоса разделен на две части.
Аналог работает следующим образом. При приложении крутящего момента к приводному валу ползун за счет шлицевого соединения его с приводным валом начинает вращательное движение. При этом за счет набегания берегов канавки на неподвижно закрепленные опоры ползун начинает поступательное движение вдоль оси вала. Когда ползун перемещается в крайнее правое положение, создается разряжение в подкачивающем цилиндре ползуна, всасывающий клапан открывается, и топливо засасывается в подкачивающий цилиндр. Далее ползун перемещается в крайнее левое положение, происходит набегание ползуна на шип вала, который выполняет функцию поршня для подкачивающего цилиндра, происходит возрастание давления, нагнетательный клапан открывается, и топливо под давлением попадает через осевой канал в цилиндр высокого давления. При обратном перемещении ползуна в крайнее правое положение нагнетательный клапан закрывается, в цилиндре высокого давления создается рабочее давление, и топливо по распределительному каналу подается в линии впрыска. При рабочем ходе всасывающий клапан открывается, и топливо засасывается в подкачивающий цилиндр, т.е. цикл повторяется. Благодаря тому, что ползун осуществляет одновременно функции топливоподкачивающего и нагнетательного распределительного насоса, отсутствует холостой ход деталей механизма. Достоинством аналога является то, что ТНВД не содержит упругих элементов, вызывающих ударных нагрузок, что делает его малошумным. Кроме того, ползун может работать как при заполненном маслом картере, так и на консистентной смазке, отсутствие попадания продуктов износа механизма в топливную камеру увеличивает долговечность и надежность конструкции.
Недостатком аналога является сложность, материалоемкость конструкции и высокие требования к точности изготовления плунжерной пары. Кроме того, вследствие малого диаметра плунжера затруднено использование данного насоса для двигателей с числом цилиндров более 4-х.
Технической задачей заявляемого устройства является создание более простого, компактного и технологичного топливного насоса высокого давления распределительного типа, применимого для многоцилиндровых двигателей, с простой системой управления подачей топлива, обеспечивающего возможность электронного управления этим процессом.
Поставленная задача решается тем, что заявляемый топливный насос высокого давления распределительного типа содержит корпус, имеющий внутреннюю цилиндрическую полость, закрытую крышкой, в цилиндрической полости корпуса расположен поршень, делящий ее на подкачивающую камеру и вытесняющую камеру, внутри поршня выполнена ступенчатая цилиндрическая полость, в которой расположен полый приводной вал, кинематически связанный через шлицевое соединение с поршнем, и плунжер управления производительностью насоса с осевой проточкой, частично находящийся в полости приводного вала и зафиксированный в крышке корпуса, с возможностью возвратно-поступательного перемещения вдоль оси поршня, торцевая поверхность приводного вала, плунжер и ступенчатая цилиндрическая полость поршня образуют камеру высокого давления, на наружной цилиндрической поверхности поршня выполнена продольная замкнутая винтовая канавка, в которой размещены поводки, выступающая часть которых зафиксирована в кольце, установленном в цилиндрической полости корпуса с возможностью проворота в нем, в корпусе, в крышке и в поршне выполнены каналы, которые соединены с рабочими камерами и содержат всасывающий и перепускной клапаны.
Благодаря новой совокупности признаков заявляемого изобретения получаем компактный, нематериалоемкий, конструктивно простой и технологичный топливный насос высокого давления распределительного типа (ТНВД), который обеспечивает возможность создания высокого давления впрыска топлива с минимальными энергозатратами. При этом насос применим для многоцилиндровых двигателей, имеет простую систему управления подачей топлива, обеспечивающую возможность электронного управления процессом впрыска. Это достигается тем, что в предлагаемой поршневой машине применяется привод с замкнутой продольной винтовой канавкой, выполненной непосредственно на поршне. Такой привод придает поршню возвратно-поступательное и вращательное движения, что обеспечивает нагнетание и распределение топлива по цилиндрам. Непосредственное расположение камеры высокого давления в поршне дает возможность совместить при одном движении поршня процессы подкачки топлива, его нагнетания под высоким давлением в систему топливоподачи и прокачку топлива через насос с целью его охлаждения.
На фигуре 1 схематично представлен вариант выполнения заявляемого топливного насоса высокого давления распределительного типа, на фигуре 2 — поршень.
Заявляемый топливный насос высокого давления (ТНВД) содержит корпус 1 с внутренней цилиндрической полостью, закрытой крышкой 2. В цилиндрической полости корпуса 1 размещен поршень 3 и полый с одной стороны приводной вал 4. В поршне 3 выполнена ступенчатая цилиндрическая полость, в которой частично размещен приводной вал 4, кинематически соединенный с ним шлицевым соединением 5. В ступенчатую цилиндрическую полость поршня 3 и полость приводного вала 4 установлен плунжер 6, на котором выполнена осевая проточка 7. Корпус 1, крышка 2, поршень 3 и плунжер 6 образуют подкачивающую камеру 8. Поршень 3, торец приводного вала 4 и плунжер 6 образуют камеру высокого давления 9. Корпус 1, поршень 3 и приводной вал 4 образуют прокачивающую камеру 10. На наружной цилиндрической поверхности поршня 3 выполнена замкнутая продольная винтовая канавка 11, в которой утоплены поводки 12. Поводки 12 зафиксированы в кольце 13, установленном в корпусе 1, с возможностью проворота в нем. Перекачка, нагнетание и распределение топлива осуществляется через всасывающий канал 14 со всасывающим клапаном 15, перепускной канал 16 с перепускным клапаном 17, нагнетательный канал 18, изготовленный в поршне 3, и нагнетательные каналы 19, выполненные в корпусе 1. Слив утечек и излишков топлива осуществляется через канал 20 приводного вала 4 и канал 21 корпуса 1.
Заявляемый ТНВД работает следующим образом. При приложении крутящего момента к приводному валу 4, вызывающего его вращение, приводной вал 4 через шлицевое соединение 5 приводит во вращение поршень 3. При провороте поршня 3 берега винтовой канавки 11 поршня 3 воздействуют на поводки 12, за счет этого поршень 3 помимо вращательного движения начинает совершать и поступательное движение, перемещаясь в подкачивающей камере 8 от верхней мертвой точки (ВМТ) к нижней мертвой точке (НМТ). В результате такого перемещения через канал 14 и клапан 15 происходит всасывание топлива в подкачивающую камеру 8. Одновременно поступательное перемещение поршня 3 вызывает уменьшение объема камеры высокого давления 9. После перекрытия ступенью цилиндрической полости поршня 3 осевой проточки 7 из камеры высокого давления 9 начинается вытеснение из нее под давлением топлива через каналы 18, 19 и через трубопровод к заданной топливной форсунке. Регулировка объема нагнетаемого топлива осуществляется путем перемещения плунжера 6 вдоль его оси. При таком перемещении изменяется период перепуска топлива через осевую проточку 7, а следовательно, и объем впрыскиваемого топлива. Помимо перечисленных процессов при рассматриваемом перемещении происходит вытеснение топлива из прокачивающей камеры 10 в магистраль слива (обратка). После достижения поршнем 3 в подкачивающей камере 8 НМТ поводки 12 переходят в реверсивную ветвь винтовой канавки 11, и поршень 3 начинает обратное поступательное движение в подкачивающей камере 8 от НМТ к ВМТ и проворачивается в направлении следующего канала системы топливоподачи. При таком перемещении поршня 3 топливо из подкачивающей камеры 8 через осевую проточку 7 вытесняется в камеру высокого давления 9, лишний объем топлива через клапан 17 по каналу 16 поступает в прокачивающую камеру 10.
После достижения поршнем 3 ВМТ в подкачивающей камере 8 поводки 12 переходят в основную ветвь винтовой канавки 11, и поршень 3 вновь меняет направление движения на исходное, и цикл повторяется, но при этом, так как поршень 3 проворачивается, нагнетательный канал 18 поршня 3 совмещается со следующим нагнетательным каналом корпуса 1, и топливо подается к следующей, в соответствии с циклом, форсунке.
Повторение циклов нагнетания топлива и проворот поршня обеспечивают заданную подачу топлива к форсункам ДВС.
Проворот кольца 13 с зафиксированными в нем поводками 12 в корпусе 1 обеспечивает изменение угла опережения впрыска топлива в цилиндры, т.е. регулировку момента начала впрыска топлива.
Возможные протечки топлива в месте сопряжения приводного вала и управляющего плунжера удаляются в перекачивающую камеру 10 через канал 20. Из перекачивающей камеры 10 через канал 21 топливо вытесняется в систему возврата топлива в бак (обратка), такая перекачка топлива обеспечивает охлаждение им деталей ТНВД.
Таким образом, за счет введения новой совокупности существенных признаков можно решить поставленную техническую задачу, вытекающую из современного уровня техники.
Топливный насос высокого давления распределительного типа, характеризующийся тем, что содержит корпус, имеющий внутреннюю цилиндрическую полость, закрытую крышкой, в цилиндрической полости корпуса расположен поршень, делящий ее на подкачивающую камеру и вытесняющую камеру, внутри поршня выполнена ступенчатая цилиндрическая полость, в которой расположен полый приводной вал, кинематически связанный через шлицевое соединение с поршнем, и плунжер управления производительностью насоса с осевой проточкой, который частично расположен в полости приводного вала и зафиксирован в крышке корпуса с возможностью возвратно-поступательного перемещения вдоль оси поршня, торцевая поверхность приводного вала и плунжер в ступенчатой цилиндрической полости поршня образуют камеру высокого давления, на наружной цилиндрической поверхности поршня выполнена продольная замкнутая винтовая канавка, в которой размещены поводки, выступающая часть которых зафиксирована в кольце, установленном в полости корпуса с возможностью проворота в нем, в корпусе, в крышке и в поршне выполнены каналы, которые соединены с рабочими камерами и содержат всасывающий и перепускной клапаны.
| Страна * | Афганистан Аландские острова Албания Алжир американское Самоа Андорра Ангола Ангилья Антарктида Антигуа и Барбуда Аргентина Армения Аруба Австралия Австрия Азербайджан Багамы Бахрейн Бангладеш Барбадос Беларусь Бельгия Белиз Бенин Бермуды Бутан Боливия, Многонациональное Государство Бонэйр, Синт-Эстатиус и Саба Босния и Герцеговина Ботсвана Остров Буве Бразилия Британская территория Индийского океана Бруней-Даруссалам Болгария Буркина-Фасо Бурунди Камбоджа Камерун Канада Кабо-Верде Каймановы острова Центрально-Африканская Республика Чад Чили Китай Остров Рождества Кокосовые (Килинг) острова Колумбия Коморские острова Конго Конго, Демократическая Республика Острова Кука Коста-Рика Берег Слоновой Кости Хорватия Куба Кюрасао Кипр Чехия Дания Джибути Доминика Доминиканская Республика Эквадор Египет Сальвадор Экваториальная Гвинея Эритрея Эстония Эфиопия Фолклендские (Мальвинские) острова Фарерские острова Фиджи Финляндия Франция Французская Гвиана Французская Полинезия Южные Французские Территории Габон Гамбия Грузия Германия Гана Гибралтар Греция Гренландия Гренада Гваделупа Гуам Гватемала Гернси Гвинея Гвинея-Бисау Гайана Гаити Остров Херд и острова Макдональд Святой Престол (государство-город Ватикан) Гондурас Гонконг Венгрия Исландия Индия Индонезия Иран, Исламская Республика Ирак Ирландия Остров Мэн Израиль Италия Ямайка Япония Джерси Иордания Казахстан Кения Кирибати Корея Северная Южная Корея Кувейт Кыргызстан Лаосская Народно-Демократическая Республика Латвия Ливан Лесото Либерия Ливия Лихтенштейн Литва Люксембург Макао Македония, бывшая югославская Республика Мадагаскар Малави Малайзия Мальдивы Мали Мальта Маршалловы острова Мартиника Мавритания Маврикий Майотта Мексика Микронезия, Федеративные Штаты Молдова, Республика Монако Монголия Черногория Монтсеррат Марокко Мозамбик Мьянма Намибия Науру Непал Нидерланды Новая Каледония Новая Зеландия Никарагуа Нигер Нигерия Ниуэ Остров Норфолк Северные Марианские острова Норвегия Оман Пакистан Палау Палестинская территория, оккупированная Панама Папуа — Новая Гвинея Парагвай Перу Филиппины Питкэрн Польша Португалия Пуэрто-Рико Катар Реюньон Румыния Российская Федерация Руанда Сен-Бартелеми Святой Елены, Вознесения и Тристан-да-Кунья Сент-Китс и Невис Санкт-Люсия Сен-Мартен (французская часть) Сен-Пьер и Микелон Святой Винсент и Гренадины Самоа Сан-Марино Сан-Томе и Принсипи Саудовская Аравия Сенегал Сербия Сейшельские острова Сьерра-Леоне Сингапур Синт-Мартен (голландская часть) Словакия Словения Соломоновы острова Сомали Южная Африка Южная Георгия и Южные Сандвичевы острова южный Судан Испания Шри-Ланка Судан Суринам Шпицберген и Ян Майен Свазиленд Швеция Швейцария Сирийская Арабская Республика Тайвань, провинция Китая Таджикистан Танзания, Объединенная Республика Таиланд Тимор-Лешти Идти Токелау Тонга Тринидад и Тобаго Тунис Турция Туркменистан Острова Теркс и Кайкос Тувалу Уганда Украина Объединенные Арабские Эмираты Объединенное Королевство Соединенные Штаты Внешние малые острова США Уругвай Узбекистан Вануату Венесуэла, Боливарианская Республика Вьетнам Виргинские острова, Британские Виргинские острова, СШАС. Уоллис и Футуна Западная Сахара Йемен Замбия Зимбабве |
Предварительная локализация аномалии в распределительно-передающей магистрали при отключении насоса: предварительные полевые испытания в системе трубопроводов Милана | Journal of Hydroinformatics
На Рисунке 8 (b) показаны результаты WT сигнала давления.После окончания маневра первая явная сингулярность, обнаруженная WT — повышение давления на 2,2 м — находится в точке. Поскольку в это время обратный клапан полностью закрыт, он ведет себя как тупик, и тогда такое приращение примерно вдвое больше по сравнению с вызвавшей его волной давления. Предположительно такую волну можно отнести к разветвлению 8 на расстоянии около 4587 м от измерительного участка. Фактически, в рамках теории Аллиеви-Жуковского это соединение вызовет увеличение сигнала давления на 2.02 м у обратного клапана. Связав такую прерывность сигнала давления с разветвлением 8, результирующее значение скорости волны давления в основной трубе будет равно 954,26 м / с, что совместимо с его характеристиками. Чтобы оценить другие скорости волн давления, разработана процедура оптимизации, которая включает: (i) каркас системы, (ii) соединение GA и LM и (iii) окончательное уточнение скоростей волн давления. Каркасирование — это процесс представления WDS путем выбора только «наиболее важных» труб с точки зрения распространения волны давления.Затем следует придерживаться другого подхода к скелетонизации, выполняемой для анализа системы в установившихся условиях. Фактически, анализ смоделированных волн давления позволяет выбрать наиболее важные трубы, то есть те, через которые проходят самые большие волны давления. Для исследуемой системы на первом этапе LM запускается с учетом всей сети со всеми трубами с одинаковой скоростью волны давления (= 954,26 м / с) и закрытыми терминалами. Моделирование останавливается, когда первая волна давления, отраженная крайним переходом 12, достигает измерительной секции.Полученная каркасная система включает 31 трубу с максимальным расстоянием 6 303 м от измерительного участка и диаметром от 0,05 до 0,9 м. В таких трубах возникают волны давления с абсолютной амплитудой более примерно 33,8 м, при этом максимальное изменение давления составляет 54,5 м. Значения скорости волны давления для таких труб, кроме основной, получены из метода оптимизации, который минимизирует разницу между H N и H E .В рамках подхода LM это означает, что чем лучше согласие, тем лучше оценка времени распространения волны давления, а затем α . В процессе оптимизации используется коэффициент эффективности модели Нэша – Сатклиффа, E f : 1 с = количество выборок после окончания маневра, а T = продолжительность маневра. может варьироваться от 1: эффективность 1 соответствует точному совпадению смоделированного сигнала давления с экспериментальными данными, тогда как указывает на то, что модельный тест является таким же точным, как среднее значение экспериментальных данных.Эффективность меньше нуля возникает, когда остаточная дисперсия больше дисперсии данных. Оптимальные значения скоростей волн давления для каждого значения диаметра трубы в каркасной сети были определены с помощью новой эвристической процедуры, выполняемой Genetic Toolbox MATLAB © (Goldberg 1989). GA проводился для 40 поколений с популяцией из 20 особей с процентом кроссовера 0,8. Соответствующее значение равно 0.9873, а значения скорости волны давления в зависимости от диаметра трубы представлены на Рисунке 9 (а). На такой фигуре можно заметить, что некоторые значения скоростей волн давления не подходят для характеристик трубы. Столь неприемлемые значения α связаны с короткостью некоторых ветвей, характерное время которых слишком мало по сравнению с динамикой экспериментальных сигналов давления. Для точного определения значений, более совместимых с характеристиками трубы, была продолжена процедура оптимизации, и была рассчитана максимальная длина трубы MLD для каждого значения DN в каркасной сети (рисунок 9 (b)).Например, для труб с DN50 значение MLD равно 0,37 м. Труба такой длины находится очень близко к насосной станции и один из ее узлов тупиковый; следовательно, он оказывает важное влияние на сигнал давления, поскольку вызывает большую волну давления. Однако он очень короткий, и тогда скорость волны давления, заданная ГА, не имеет физического смысла. Так как на исследуемой части сети нет более длинных ответвлений с DN50, значение α труб с DN100 присваивается трубам с DN50.Таким образом, скорость волны давления для труб с MLD менее 2,5% от общей длины трубы изменяется на значение α труб с меньшим диаметром; на рисунке 9 (а) приписанное значение скорости волны давления показано пунктирной линией.Изучение оптимального графика работы насосов в водораспределительных сетях с помощью методов ветвления и привязки
Пример WDS, используемый для иллюстрации графика работы насосов, показан на рис. 1. Система транспортирует воду из исходного резервуара, J1 , по запросу. узлов, например J5 в этой сети.Необходимый напор обеспечивается насосами типа м a i n 1 или ускоритель и хранится в приподнятых резервуарах, таких как J6 . Трубы с маркировкой P1, P2… P8 соединяют компоненты.
Рис. 1Сеть Ванзила, адаптированная из Van Zyl et al. (2004). Он состоит из двух резервуаров для хранения и узла спроса, снабжаемого двумя насосными станциями, всего с тремя насосами
Задача оптимального планирования работы насосов может быть сформулирована как задача математической оптимизации:
$$ \ begin {array} {rl} \ text {Minimize} \! : & \ textit {Стоимость прокачки} \\ \ text {при условии} \! : & \ textit {Энергетический баланс,} \\ & \ textit {Массовый баланс,} \ end {array} $$
(1)
, где баланс энергии и массы является определяющими физическими ограничениями для WDS.Как указано в общих чертах, представленный здесь метод оптимизации направлен на анализ стратегий использования энергии WDS, и это требует гарантии ограничения глобального разрыва оптимальности. Задача выпуклых ветвей и границ может обеспечить такую гарантию (Гарфинкель и Немхаузер, 1972), общая схема алгоритма ветвей и границ, применяемого к планированию откачки, дается алгоритмом 1.
Целевая функция
Для насоса с фиксированной скоростью состояние ВКЛ-ВЫКЛ насоса может быть описано целочисленной переменной.{j = N} T_ {i_ {p}, j} P_ {i_ {p}, j} $$
(3)
, где \ (P_ {i_ {p}, j} \) — это стоимость энергии при наличии насоса i п. ВКЛ в момент j . Это приближение предполагает фиксированное энергопотребление. В то время как потребляемая мощность может быть относительно постоянной в рабочем диапазоне насоса, потребляемая мощность насоса может изменяться в зависимости от расхода. {e} _ {i_ {p}, 1} q_ {i_ {p}, j} \ quad; $
(4)
где уравнение.{2} $$
(6)
где P с — штраф за переключение и равенство в формуле. 6 выполняется, поскольку T ∈ {0,1}.
Таким образом, стоимость насоса считается фиксированной в течение временного интервала, в котором насос работает, как описано в уравнении. 3, либо пропорционально расходу, либо с линейной зависимостью от расхода через насос, как указано в уравнении.4 или квадратичная зависимость от скорости потока, как описано уравнением. 5. Кроме того, затраты на техническое обслуживание могут быть учтены путем добавления затрат на переключение, как в уравнении. 6.
Приближение насоса
Когда насос включен, характеристическая кривая насоса описывает взаимосвязь между разницей напора в насосе и расходом. Когда насос выключен, поток через насос равен нулю. {2} + b_ {i_ {p }} q_ {i_ {p}} + c_ {i_ {p}} & \ text {если:} T = 1 \\ \ text {unspecified}, \ q_ {i_ {p}} = 0 & \ text {если: } Т = 0.\ end {array} \ right. $
(7)
Это приводит к квадратичным ограничениям равенства, которые делают задачу (1) невыпуклой смешанно-целочисленной нелинейной программой (MINLP). Однако выпуклую релаксацию можно получить, пренебрегая вогнутыми ограничениями. Эти ограничения реализуются с использованием метода big-M, подробно описанного в разделе 3.3, и Gleixner et al. (2012).
Набор линейных ограничений, описывающих выпуклый набор, также можно рассматривать для аппроксимации характеристической кривой.{p} _ {i_ {p}, N_ {con}} & \ text {if:} T = 1 \\ \ Delta h_ {ub}, \ q_ {i_ {p}} = 0 & \ text {if:} T = 0, \ end {array} \ right. $
(8)
где \ (m_ {i_ {p}, 1} {\ ldots} m_ {i_ {p}, N_ {con}} \) и \ (c_ {i_ {p}} {\ ldots} c_ {i_ { p}, N_ {con}} \) — линейные коэффициенты, а N c или n — количество этих ограничений, Δ ч u б — это верхняя граница разницы напора насоса.Эти ограничения также реализуются с помощью метода big-M.
Для дальнейшего упрощения описания насоса реализована формула, предписывающая фиксированный перепад напора, исходя из предположения, что насосы работают вблизи точки наилучшего КПД (BEP):
$$ h_ {J1} — h_ {J2} = \ left \ {\ begin {array} {ll} h_ {fixed}, \ q_ {min} \ leq \; q_ {i_ {p}} \ leq \ ; q_ {max} & \ text {if} T = 1 \\ \ text {unspecified}, \ q_ {main_ {1}} = \; 0 & \ text {if} T = 0, \ end {array} \ right. $
(9)
где h f i х e г — это разница напора на BEP и применяется, если насос включен, q кв.м i n и q кв.м a х — это пределы, близкие к скорости потока BEP.Такой состав использовали Gleixner et al. (2012).
Часто несколько насосов устанавливаются параллельно или последовательно на насосных станциях, например, насосы м a i n 1 и м a i n 2 в сети Ван Зила, показанной на рис.1. Эти конфигурации насосов могут быть смоделированы как отдельные насосы или как одиночный насос, представленный составной кривой производительности насоса (Larock and Jeppson 2000).
Для насосной станции и п. с комплектом насосов всего тыс. {p} _ {k_ {p}} & \ text {if:} T_ {k_ {p}} = 1 \ end {массив} \ право.{i = k_ {p}} T_ {i} \ leq 1 $$
(11)
Если можно установить иерархию между насосами, количество комбинаций насосов может быть уменьшено до количества насосов на станции, т.е. k п. = n п. . Состояния ВКЛ-ВЫКЛ насосов явно связаны через (Gleixner et al.2012):
$$ T_ {1} \ geq T_ {2} {\ ldots} \ geq T_ {n_ {p} -1} \ geq T_ {n_ {p}} $$
(12)
Представление (12) может группировать насосы, которые не подключены непосредственно. Оба подхода к группировке насосов были применены к сети Ван Зила и другим тестовым сетям.
Таким образом, характеристическая кривая насосов в сети аппроксимируется с использованием либо ограничений квадратичного равенства, как указано в формуле. 7, набор линейных ограничений, образующих выпуклый набор, заданный уравнением.8 или просто установив разность напора и пределы расхода, как показано в уравнении. 9. Насосы в насосных станциях либо оставлены как отдельные насосы, либо сгруппированы путем моделирования их составных кривых в соответствии с уравнениями. 10 и 11, или путем явного применения иерархии через формулу. 12.
Аппроксимация трубопровода
Потери напора на трение в трубопроводах часто моделируются с использованием формул Хазена-Вильямса или Дарси-Вайсбаха. Эти нелинейные эмпирические уравнения можно аппроксимировать, чтобы уменьшить вычислительные затраты и сформулировать выпуклую задачу.Поскольку оба уравнения Хазена-Вильямса и Дарси-Вейсбаха имеют степень ≈2 по отношению к расходу, приближение квадратичного полинома может обеспечить точное соответствие. При рассмотрении примера на рис. 1 квадратичное ограничение для заданного временного шага для трубы P 2 , соединительные узлы J 3 и Дж 4 задается как:
$$ h_ {J3} — h_ {J4} = \ left \ {\ begin {array} {ll} \; \; a ^ {c} _ {P_ {2}} \: q_ {P_ {2}} ^ {2} + b ^ {c} _ {P_ {2}} \: q_ {P_ {2}} + c ^ {c} _ {P_ {2}}, & \ text {if} q_ {P_ {2}} \ geq 0 \\ -a ^ {c} _ {P_ {2}} \: q_ {P_ {2} } ^ {2} + b ^ {c} _ {P_ {2}} \: q_ {P_ {2}} — c ^ {c} _ {P_ {2}}, & \ text {if} q_ {P_ {2}} \ leq 0.{c} _ {P2} \ leq M \ lambda_ {P2} \\ && M (\ lambda_ {P2} — 1) \ leq q_ {P2} \ leq M \ lambda_ {P2} \ end {array} $$
(14)
где, h Дж — головка в узле j и a P 2 , b P 2 и c P 2 — установленные коэффициенты для трубы, c P 2 представляет собой перепад высот. λ P 2 — это двоичный параметр переключения с \ (\ lambda _ {P2} = 1 \ Rightarrow q_ {P2} \ geq 0 \) и \ (\ lambda _ {P2} = 0 \ Rightarrow q_ {P2} \ leq 0 \) и M — достаточно большая постоянная. Это приводит к квадратичным ограничениям равенства и превращает задачу (1) в невыпуклый MINLP. Однако, что касается уравнения. 7, пренебрегая вогнутыми ограничениями (линии 2 и 3 в уравнении 14), можно найти выпуклую релаксацию проблемы. Чтобы заменить квадратичные ограничения и создать выпуклую задачу, используются кусочно-линейные аппроксимации, чтобы обеспечить приближение потери напора в трубе.{c} _ {P2, N_ {piece}} & \ geq M (\ lambda_ {P2, N_ {piece}} -1). \ end {align} $$
(16)
где λ P 2, (1,2… N п. i e c e ) ∈ {0,1} — переключатель для каждого соответствующего линейного участка.Состав с N п. i e c e с представляет N п. i e c e с целочисленных переменных на канал на каждом временном шаге.Следовательно, приближения с большим количеством частей, которые более точно соответствуют кривой потери напора, могут плохо масштабироваться для более крупных сетевых моделей.
Таким образом, трубы в системе имеют потери напора, смоделированные с помощью квадратичных ограничений равенства, как показано в уравнении. 14 или набор кусочно-линейных ограничений, заданных формулой. 16. За счет увеличения количества линейных отрезков по N c или n , можно более точно аппроксимировать кривую потери напора; в этой статье либо N c или n = 3 или N c или n = 7 используются. {p = P_ {n}} q_ {p, j} — d_ {j} = 0, $$
(17)
где d Дж — это потребность в узле на временном шаге j .При желании на узлах также может быть установлен минимальный гидравлический напор. Для резервуара, такого как J 4 на рис.1, с расходами q P 2 и q P 3 баланс массы для временных шагов j = 1… N −1 определяется как:
$$ q_ {P2, j} + q_ {P3, j} = \ left (h_ {J4, j + 1} — h_ {J4, j} \ right) \ times A_ {J4}, $$
(18)
, где площадь горизонтальной поверхности резервуара равна A J 4 и предполагается, что резервуар имеет вертикальные стенки.Ограничения на последний уровень временного шага резервуара описываются следующим образом:
$$ \ left (h_ {J4,1} — h_ {J4, N} \ right) \ times A_ {J4} \ leq \ delta_ {V}, $$
(19)
где δ В определяет допустимый предел разницы объемов между начальным и конечным уровнями заполнения. Определяя конечное состояние в терминах начального состояния, они не определяются входными данными, поскольку это ограничит возможное пространство поиска и приведет к неоптимальному окончательному решению.Это распространенный метод установки начального и конечного уровней в резервуаре (Price and Ostfeld 2013).
Распределение | Сбор дождевой воды
Распределительный компонент RWH включает в себя все трубопроводы, насосы и другие устройства, которые перемещают воду из хранилища и очистки к месту использования. Если вы используете систему RWH для капельного орошения самотеком, система распределения может быть просто длиной капельной трубки (слева). Однако, если вы планируете использовать воду в помещении под давлением, будет еще несколько ключевых компонентов.(* Подача воды в дом предполагает сложное давление воды и должна выполняться лицензированным водопроводчиком. Если вы планируете подключить дождевую воду к водопроводной системе, где уже есть муниципальная вода, вы должны проверить с местными законами / постановлениями, какой тип необходимы устройства предотвращения обратного потока. *)
Потери на трение
Следует помнить об одной проблеме — это потеря давления из-за трения в трубах. Если вы планируете перемещать воду на достаточное расстояние от вашего хранилища, может быть полезно рассчитать потери на трение, чтобы убедиться, что конечное использование имеет достаточное давление.Для этого вам необходимо знать длину трубы, диаметр трубы, включая фитинги, и поток воды, выходящей из хранилища (или насоса). Затем используйте уравнение потерь на трение Хейзена-Вильямса для расчета потерь на трение. Уравнение показано ниже, или вы можете воспользоваться таблицей Excel на странице Калькуляторы.
Насосы и резервуары под давлением
Насосы и напорные баки — две важные части системы распределения рекламы. Если вы используете гравитационный поток из дождевой бочки или резервуара, вам не нужно беспокоиться о насосе.Насосы для системы RWH бывают нескольких типов и размеров. Правильный выбор для вашей ситуации будет зависеть от требований к давлению и объему, которые вам нужны. Например, для внутреннего душа может потребоваться всего 30 фунтов на квадратный дюйм (давление) и 2,5 галлона в минуту (объем). Вам необходимо сложить объемы, необходимые для всех ваших предполагаемых целей. Требуемое давление зависит от требований к прибору / оросительному устройству. Обратитесь к поставщику насоса, чтобы подобрать идеальный насос для вашей ситуации.В дополнение к насосу может быть полезен напорный бак, особенно когда дождевая вода используется для внутренних целей. Использование в помещении часто связано с несколькими небольшими применениями в течение дня (например, включение раковины, смыв унитаза, мытье посуды). Потребность в воде несколько раз в день требует, чтобы насос неоднократно выключался и снова запускался, что плохо для насоса. Напорный бак удерживает определенное количество воды под давлением и заставляет насос только периодически включаться, чтобы заполнить бак снова.
Поиск дистрибьютора — AMT Pump Company
AMT Pumps Национальные дистрибьюторы:
McMaster-Carr Supply — Телефон: 630-833-0300 www.mcmaster.com
MSC Industrial Supply — Телефон: 800-645-7270 www.mscdirect.com
Fastenal Company — Телефон: 507-454 -5374 www.fastenal.com
Depco Pump — Телефон: 800-446-1656 www.depcopump.com
USA Bluebook — Телефон: 800-548-1234 www.usabluebook.com
Ferquson www.ferguson.com
Anderson Industrial Machinery — Телефон: 888-246-4564 www.andersonindmach.com
We Got Pumps LLC — Телефон: 888-817-8677 www.wegotpumps. com
PumpBiz — Телефон: 800-786-7249 www.pumpbiz.com
Cascade Machinery — Телефон: 800-289-0500 www.cascade-machinery.com
Pollardwater.com — Телефон: 800-437 -1146 www.pollardwater.com
Tri-State Pump Inc — Телефон: 800-810-1053 www.pump-parts.com
AMT Pumps Юго-восточные дистрибьюторы США:
Master Pumps & Equipment — Телефон: 800-410-0045 www.masterpumps.com
Agri Supply — Телефон: 800-345-0169 www.Agri-Supply.com
Dade Pump & Supply Co . Телефон: 305-235-5000 www.dadepump.com
Tencarva Machinery Company — (MD, VA, NC, SC, GA, TN, FL, AR, MS) ближайшее местонахождение см. На веб-сайте www.tencarva.com
Delta Process Equipment — (Луизиана и MS-Industrial & Municipal) Телефон: 800-646-1161 www.deltaprocess.com
AMT Pumps Канадские дистрибьюторы:
Dynablast div John Brooks Eastern — Телефон: 888-881-6667 www.kodiakpower.ca
Dynablast div John Brooks Western — Телефон: 800-527-8592 www.kodiakpower.ca
ProSpec Technologies Inc — Телефон : 905-629-3100 www.prospectech.com
Аномальное распределение натриевой помпы во время почечного тубулогенеза при врожденной поликистозной болезни почек у мышей
Врожденная поликистозная болезнь почек характеризуется образованием в канальцах почек крупных кист, заполненных жидкостью.Было высказано предположение, что повышенная пролиферация эпителиальных клеток и измененный транспорт транстубулярной жидкости необходимы для образования кисты. Чтобы решить последнюю проблему, мы изучили распределение в плазматической мембране субъединиц альфа 1 и бета 1 Na + / K (+) — АТФазы во время прогрессирующих стадий образования кисты проксимальных и собирательных канальцев у мышей CPK, мышиной модели аутосомной болезни. рецессивный поликистоз почек. Как в контрольных, так и в кистозных проксимальных канальцах распределение Na + / K (+) — АТФазы ограничивалось базально-латеральной мембраной клеток.Однако у новорожденных до 5 дня почечная ткань: 16% контроля против 47% кистозного наружного кортикального слоя, 6% контроля против 46% кистозного внутреннего кортикального слоя и 2% контроля против 63% кистозно-мозговых собирающих канальцев. продемонстрировали апикальное и латеральное мембранное распределение Na + / K (+) — АТФазы. Во всех нефрогенных зонах процент контрольных или кистозных собирательных канальцев, демонстрирующих распределение Na + / K (+) — АТФазы в апикальной мембране, со временем уменьшался, но процент кистозных собирательных канальцев с апикальной мембраной Na + / K (+) — АТФазы оставался значительным. больше, чем в контрольных группах, соответствующих развитию.Никаких изменений в нормальном распределении других белков-маркеров апикальной или базально-латеральной мембраны не было отмечено ни на одной из стадий контроля или развития кистозных проксимальных или собирательных канальцев. Мы пришли к выводу, что экспрессия Na + / K (+) — АТФазы апикально-латеральной мембраны является нормальным временным признаком раннего развития собирательных канальцев. Однако Na + / K (+) — АТФаза апикальной мембраны сохраняется в кистозных почках, предполагая, что такая экспрессия может быть проявлением относительно недифференцированного фенотипа эпителиальных клеток, выстилающих кисты собирающих канальцев.Сохранение Na + / K (+) — АТФазы апикальной мембраны, если фермент является функциональным, может иметь патогенетическое значение для аномального транстубулярного транспорта жидкости при поликистозе почек.
Распространение, ассоциации и роль в биологическом углеродном насосе Pyrosoma atlanticum (Tunicata, Thaliacea) у побережья Кабо-Верде, северо-восточная Атлантика
Пью, П. Желатиновый зоопланктон: забытая фауна. Sci. Прог. 14 , 67–78 (1989).
Google ученый
Робисон Б. Х. Глубинная пелагическая биология. J. Exp. Mar. Biol. Ecol. 300 , 253–272. https://doi.org/10.1016/j.jembe.2004.01.012 (2004).
Артикул Google ученый
Condon, R.H. et al. Ставится под сомнение рост студенистого зоопланктона в Мировом океане. Bioscience 62 , 160–169.https://doi.org/10.1525/bio.2012.62.2.9 (2012).
Артикул Google ученый
Пикша, С. Х. Д. Золотой век желаты: прошлые и будущие исследования планктонных гребневиков и книдарий. Hydrobiologia 530 , 549–556. https://doi.org/10.1007/s10750-004-2653-9 (2004).
Артикул Google ученый
Lebrato, M. et al. Поглощение студенистой биомассы зоопланктона увеличивает эффективность глубокого переноса углерода во всем мире. Glob. Биогеохим. Циклы 33 , 1764–1783. https://doi.org/10.1029/2019GB006265 (2019).
ADS CAS Статья Google ученый
Luo, J. Y. et al. Желатиновые потоки углерода в мировом океане, опосредованные зоопланктоном: исследование на основе моделирования. Glob. Биогеохим. Циклы https: // doi.org / 10.1029 / 2020GB006704 (2020).
Артикул Google ученый
Лукас, К. Х. et al. Желатиновая биомасса зоопланктона в Мировом океане: географические различия и факторы окружающей среды. Glob. Ecol. Биогеогр. 23 , 701–714. https://doi.org/10.1111/geb.12169 (2014).
Артикул Google ученый
Робисон, Б.H. Сохранение глубоководного пелагического биоразнообразия. Консерв. Биол. 23 , 847–858 (2009).
Артикул Google ученый
Десима М., Стукель М. Р., Лопес-Лопес Л. и Ландри М. Р. Уникальная экологическая роль пиросом в восточной части тропической части Тихого океана. Лимнол. Oceanogr. 64 , 728–743. https://doi.org/10.1002/lno.11071 (2019).
ADS Статья Google ученый
Henschke, N. et al. Крупные вертикальные миграции Pyrosoma atlanticum играют важную роль в переносе активного углерода. J. Geophys. Res. Biogeosci. https://doi.org/10.1029/2018jg004918 (2019).
Артикул Google ученый
Сазерленд, К. Р., Соренсен, Х. Л., Блондхейм, О. Н., Бродер, Р. Д. и Галлоуэй, А. В. Э. Расширение диапазона тропических пиросом в северо-восточной части Тихого океана. Экология 99 , 2397–2399. https://doi.org/10.1002/ecy.2429 (2018).
Артикул PubMed Google ученый
Периссинотто Р., Мейзод П., Николс П. Д. и Лабат Дж. П. Выпас животных Pyrosoma atlanticum (Tunicata, Thaliacea) в южной части Индийского океана. Mar. Ecol. Прог. Сер. 330 , 1–11 (2007).
ADS CAS Статья Google ученый
van Soest, R. W. M. Монография отряда Pyrosomatida (Tunicata, Thaliacea). J. Plankton Res. 3 , 603–631. https://doi.org/10.1093/plankt/3.4.603 (1981).
Артикул Google ученый
Дриц, А. В., Арашкевич, Э. Г., Семенова, Т. Н. Pyrosoma atlanticum (Tunicata, Thaliacea): влияние выпаса на запасы фитопланктона и роль в потоке органического углерода. Дж.Plankton Res. 14 , 799–809. https://doi.org/10.1093/plankt/14.6.799 (1992).
Артикул Google ученый
Лебрато, М. и Джонс, Д. О. Б. Событие массового осаждения туш Pyrosoma atlanticum у побережья Кот-д’Ивуара (Западная Африка). Лимнол. Oceanogr. 54 , 1197–1209. https://doi.org/10.4319/lo.2009.54.4.1197 (2009 г.).
ADS CAS Статья Google ученый
Lebrato, M. et al. Тонущий угольный желе раскрывает потенциальную изменчивость окружающей среды вдоль окраины континента. PLoS ONE 8 , e82070. https://doi.org/10.1371/journal.pone.0082070 (2013).
ADS CAS Статья PubMed PubMed Central Google ученый
Archer, S. K. et al. Потребление пиросом бентосными организмами во время цветения в северо-восточной части Тихого океана и в Мексиканском заливе. Экология 99 , 981–984. https://doi.org/10.1002/ecy.2097 (2018).
Артикул PubMed Google ученый
Харбисон, Г. Р. в Биология пелагических оболочников (изд. Q. Bone), гл. 12, 186–214 (Oxford University Press, 1998).
Джеймс, Г. Д. и Шталь, Дж. К. Рацион южного альбатроса Буллера ( Diomedea bulleri bulleri ) и важность промыслового выброса во время выращивания цыплят. NZ J. Mar. Freshwat. Res. 34 , 435–454. https://doi.org/10.1080/00288330.2000.9516946 (2000).
Артикул Google ученый
Хедд, А. и Гейлс, Р. Рацион пугливых альбатросов ( Thalassarche cauta ) на острове Альбатрос, Тасмания. J. Zool. 253 , 69–90. https://doi.org/10.1017/S09528360073 (2001).
Артикул Google ученый
Brodeur, R. et al. Необычное явление студенистого планктона в северо-восточной части Тихого океана: большое цветение пиросом в 2017 году. PICES Press 26 , 22–27 (2018).
Google ученый
Чилдерхаус, С., Дикс, Б. и Гейлс, Н. Рацион новозеландских морских львов на Оклендских островах. Wildl. Res. 28 , 291–298. https://doi.org/10.1071/WR00063 (2001).
Артикул Google ученый
Линдси, Д., Хант, Дж. И Хаяси, К.-И. Ассоциации в средней водной зоне: креветка-пенеид Funchalia sagamiensis FUJINO 1975 и пелагические оболочники (отряд: Pyrosomatida). Marine Freshwater Behav. Phys. 34 , 157–170. https://doi.org/10.1080/10236240109379069 (2001).
Артикул Google ученый
Андерсен В. в Биология плеагических оболочек (изд. Q. Bone), гл.7, 125–137 (Oxford University Press, 1998).
Мадин, Л.П. Производство, состав и осаждение фекальных гранул сальпы в океанических водах. Mar. Biol. 67 , 39–45. https://doi.org/10.1007/BF00397092 (1982).
Артикул Google ученый
Томсен П. Ф. и Виллерслев Е. Экологическая ДНК: новый инструмент в области сохранения для мониторинга прошлого и настоящего биоразнообразия. Biol. Минусы. 183 , 4–18. https://doi.org/10.1016/j.biocon.2014.11.019 (2015).
Артикул Google ученый
Andruszkiewicz, E.A. et al. Биомониторинг морских позвоночных в заливе Монтерей с использованием метабаркодирования eDNA. PLoS ONE 12 , e0176343. https://doi.org/10.1371/journal.pone.0176343 (2017).
CAS Статья PubMed PubMed Central Google ученый
Доти, М. С. и Огури, М. Массовый эффект острова. ICES J. Mar. Sci. 22 , 33–37. https://doi.org/10.1093/icesjms/22.1.33 (1956).
Артикул Google ученый
Gove, J. M. et al. Приостровные биологические горячие точки в бесплодных океанских бассейнах. Nat. Commun. 7 , 10581. https://doi.org/10.1038/ncomms10581 (2016).
ADS CAS Статья PubMed PubMed Central Google ученый
Faye, S., Lazar, A., Sow, B. & Gaye, A. Модельное исследование сезонности температуры поверхности моря и циркуляции в атлантической северо-восточной системе тропического апвеллинга. Фронт. Phys. https://doi.org/10.3389/fphy.2015.00076 (2015).
Артикул Google ученый
Шютте, Ф., Брандт, П. и Карстенсен, Дж. Возникновение и характеристики мезомасштабных водоворотов в тропической северо-восточной части Атлантического океана. Ocean Sci. 12 , 663–685. https://doi.org/10.5194/os-12-663-2016 (2016).
ADS Статья Google ученый
Гилли, У. Ф., Беман, Дж. М., Литвин, С. Ю. и Робисон, Б. Х. Океанографические и биологические эффекты обмеления зоны минимального содержания кислорода. Ann. Преподобный Mar. Sci. 5 , 393–420. https://doi.org/10.1146/annurev-marine-120710-100849 (2013).
Артикул PubMed Google ученый
Schütte, F. et al. Характеристика водоворотов «мертвой зоны» в восточной тропической части Северной Атлантики. Биогеонауки 13 , 5865–5881. https://doi.org/10.5194/bg-13-5865-2016 (2016).
ADS Статья Google ученый
GEOMAR Helmholtz-Zentrum für Ozeanforschung. CVOO Океанская обсерватория Кабо-Верде , http://cvoo.geomar.de/ (n.d.).
NASA Goddard Space Flight Center, O.Э. Л., Группа обработки биологии океана. Спектрорадиометр изображения среднего разрешения (MODIS) Данные Aqua Chlorophyll. https://doi.org/10.5067/AQUA/MODIS/L3B/CHL/2018 (2019).
Hoving, H. J. et al. Пелагическая система наблюдения in situ (PELAGIOS) для выявления биоразнообразия, поведения и экологии неуловимой океанической фауны. Ocean Sci. 15 , 1327–1340. https://doi.org/10.5194/os-15-1327-2019 (2019).
ADS CAS Статья Google ученый
Schlining, B. & Stout, N. Видеоаннотации и справочная система MBARI . Vol. 2006 (2006).
O’Loughlin, J. H. et al. Последствия расширения ареала Pyrosoma atlanticum на запасы фитопланктона в Северном Калифорнийском течении. Прог. Oceanogr. 188 , 102424. https://doi.org/10.1016/j.pocean.2020.102424 (2020).
Артикул Google ученый
Аль-Мутаири, Х. и Ландри, М. Р. Активный экспорт углерода и азота на станции АЛОХА диким мигрирующим зоопланктоном. Deep Sea Res. Часть II Наверх. Stud. Океан. 48 , 2083–2103. https://doi.org/10.1016/S0967-0645(00)00174-0 (2001).
ADS CAS Статья Google ученый
Mayzaud, P., Boutoute, M., Gasparini, S., Mousseau, L. & Lefevre, D. Дыхание в морском зоопланктоне — обратная сторона медали: производство CO 2 . Лимнол. Oceanogr. 50 , 291–298. https://doi.org/10.4319/lo.2005.50.1.0291 (2005).
ADS CAS Статья Google ученый
GEOMAR Helmholtz-Zentrum für Ozeanforschung, Hissmann, K. & Schauer, J. Пилотируемый подводный аппарат JAGO. J. Large-Scale Res. Facil. 3 , 1–12, https://doi.org/10.17815/jlsrf-3-157 (2017).
Lavaniegos, B.E. & Ohman, M.D. Долговременные изменения пелагических оболочников Калифорнийского течения. Deep Sea Res. Часть II Наверх. Stud. Ocen. 50 , 2473–2498. https://doi.org/10.1016/S0967-0645(03)00132-2 (2003).
ADS CAS Статья Google ученый
GEBCO Compilation Group. GEBCO 2019 Сетка. https://doi.org/10.5285/836f016a-33be-6ddc-e053-6c86abc0788e (2019).
Шрам, Дж. Б., Соренсен, Х.Л., Бродер, Р. Д., Галлоуэй, А. В. Э. и Сазерленд, К. Р. Изобилие, распространение и экология питания Pyrosoma atlanticum в северокалифорнийском течении. Mar. Ecol. Прог. Сер. 651 , 97–110 (2020).
ADS CAS Статья Google ученый
Гой Дж. Вертикальная миграция зоопланктона. Résultats des Campagnes à la mer, GNEXO 13 , 71–73 (1977).
Google ученый
Андерсен, В. и Сарду, Дж. Pyrosoma atlanticum (Tunicata, Thaliacea): миграция и вертикальное распределение в зависимости от размера колонии. J. Plankton Res. 16 , 337–349. https://doi.org/10.1093/plankt/16.4.337 (1994).
Артикул Google ученый
Андерсен, В., Сарду, Дж. И Нивал, П.Массовые миграции и вертикальное распределение зоопланктона и микронектона в северо-западной части Средиземного моря. 2. Сифонофоры, гидромедузы и пиросомиды. J. Plankton Res. 14 , 1155–1169. https://doi.org/10.1093/plankt/14.8.1155 (1992).
Артикул Google ученый
Roe, H. S. J. et al. Великий Метеор Восток: биологическая характеристика (Wormley, 1987).
Google ученый
Уильямсон, К. Э., Фишер, Дж. М., Болленс, С. М., Оверхольт, Э. П. и Брекенридж, Дж. К. К более всеобъемлющей теории вертикальной миграции зоопланктона: интеграция ультрафиолетового излучения и прозрачности воды в биотическую парадигму. Лимнол. Oceanogr. 56 , 1603–1623. https://doi.org/10.4319/lo.2011.56.5.1603 (2011).
ADS Статья Google ученый
Бьянки, Д., Гэлбрейт, Э.Д., Карозза, Д. А., Мислан, К. А. С. и Сток, С. А. Интенсификация кислородного истощения открытого океана вертикально мигрирующими животными. Nat. Geosci. 6 , 545–548. https://doi.org/10.1038/ngeo1837 (2013).
ADS CAS Статья Google ученый
Purcell, J. et al. в Прибрежная гипоксия: последствия для живых ресурсов и экосистем Vol. 58 77–100 (2001).
Neitzel, P. Влияние зоны кислородного минимума на вертикальное распределение и численность студенистого макрозоопланктона в Восточной тропической Атлантике , Christian-Albrechts-Universität Kiel, (2017).
Hoving, H. J. T. et al. Наблюдения in situ показывают вертикальную структуру сообществ пелагической фауны в восточной тропической части Северной Атлантики у побережья Кабо-Верде. Sci. Реп. 10 , 21798. https://doi.org/10.1038/s41598-020-78255-9 (2020).
ADS CAS Статья PubMed PubMed Central Google ученый
Thuesen, E. V. et al. Внутрижелудочный кислород способствует толерантности сцифомедуз к гипоксии. J. Exp. Биол. 208 , 2475. https://doi.org/10.1242/jeb.01655 (2005).
Артикул PubMed Google ученый
Килинг, Р. Ф., Кёртцингер, А.& Грубер, Н. Деоксигенация океана в условиях потепления. Ann. Преподобный Mar. Sci. 2 , 199–229. https://doi.org/10.1146/annurev.marine.010908.163855 (2009 г.).
Артикул Google ученый
Вибе, П. Х., Мадин, Л. П., Хаури, Л. Р., Харбисон, Г. Р. и Филбин, Л. М. Диль. Вертикальная миграция с помощью Salpa aspera и ее потенциал для крупномасштабного переноса твердых частиц органического вещества в глубоководные районы. Mar. Biol. 53 , 249–255. https://doi.org/10.1007/BF00952433 (1979).
Артикул Google ученый
Ariza, A., Garijo, JC, Landeira, JM, Bordes, F. & Hernández-León, S. Мигрирующая биомасса и дыхательный поток углерода от зоопланктона и микронектона в субтропическом северо-востоке Атлантического океана (Канарские острова) . Прог. Oceanogr. 134 , 330–342. https://doi.org/10.1016/j.pocean.2015.03.003 (2015).
ADS Статья Google ученый
Hernández-León, S. et al. Активный поток зоопланктона и микронектона через тропический и субтропический Атлантический океан. Фронт. Mar. Sci. https://doi.org/10.3389/fmars.2019.00535 (2019).
Артикул Google ученый
Kiko, R. et al. Зоопланктон-опосредованные потоки в восточной тропической части Северной Атлантики. Фронт. Mar. Sci. https://doi.org/10.3389/fmars.2020.00358 (2020).
Артикул Google ученый
Cascão, I., Domokos, R. K., Lammers, M. O., Santos, R. S. & Silva, M. N. A. Влияние подводной горы на вертикальную миграцию и пространственную структуру микронектона. Прог. Океан. 175 , 1–13. https://doi.org/10.1016/j.pocean.2019.03.008 (2019).
Артикул Google ученый
Фок, Х., Маттиссен, Б., Зидовиц, Х. и Вестернхаген, Х. Диль и использование ресурсов глубоководных рыб в зависимости от среды обитания на подводной горе Большой Метеор (субтропический северо-восточный Атлантический океан): перекрытие ниш и поддержка звука -рассеивающий слой-гипотеза перехвата. Mar. Ecol. Прогр. Сер. 244 , 219–233. https://doi.org/10.3354/meps244219 (2002).
ADS Статья Google ученый
Лаваль, П.Гипериидные амфиподы как паразитоиды ракообразных, ассоциированные с студенистым зоопланктоном. Oceanogr. Mar. Biol. Анну. Ред. 18 , 11–56 (1980).
Google ученый
Мадин, Л. П. и Харбисон, Г. Р. Ассоциации Amphipoda Hyperiidea с студенистым зоопланктоном — I Ассоциации с Salpidae. Deep-Sea Res. 24 , 449–463. https://doi.org/10.1016/0146-6291(77)-0 (1977).
ADS Статья Google ученый
Гаска Р., Гувер Р. и Хэддок С. Х. Д. Новые симбиотические ассоциации гипериидных амфипод (Peracarida) с студенистым зоопланктоном в глубоких водах у побережья Калифорнии. J. Mar. Biol. Доц. UK 95 , 503–511. https://doi.org/10.1017/S0025315414001416 (2015).
Артикул Google ученый
Харбисон, Г. Р., Биггс, Д. К. и Мадин, Л. П. Ассоциации Amphipoda Hyperiidea с студенистым зоопланктоном — II. Ассоциации с Cnidaria, Ctenophora и Radiolaria. Deep Sea Res. 24 , 465–488. https://doi.org/10.1016/0146-6291(77)-2 (1977).
ADS Статья Google ученый
Харбисон, Г. Р., Мадин, Л. П. и Суонберг, Н. Р. О естественной истории и распространении океанических гребневиков. Deep-Sea Res. 25 , 233–256 (1978).
ADS Статья Google ученый
Laval, P. Ствол пелагического амфипода Phronima sedentaria (Forsk.) (Crustacea: hyperiidea). J. Exp. Mar. Biol. Ecol. 33 , 187–211. https://doi.org/10.1016/0022-0981(78)-4 (1978).
Артикул Google ученый
Desmarest, A.-G. in Dictionnaire des Sciences Naturelles, 28. (редактор F.G. Levrault) 138–425 (Париж и Страсбург, 1823 г.).
Лаваль П. Наблюдения за биологией Phronima curvipes Voss (Amphipoda Hyperidae) и описание взрослого самца. Cah. Биол. Мар. 9 , 347–362 (1968).
Google ученый
Янссен, Дж. И Харбисон, Г. Р. Рыба в Сальпах: ассоциация квадратнохвостого (Tetragonurus Spp) с пелагическими оболочками. J. Mar. Biol. Доц. СОЕДИНЕННОЕ КОРОЛЕВСТВО. 61 , 917–927. https://doi.org/10.1017/S0025315400023055 (1981).
Артикул Google ученый
Чой, К. А., Хэддок, С. Х. Д. и Робисон, Б. Х. Структура глубокой пелагической пищевой сети, выявленная в ходе наблюдений за питанием на месте. Proc. R. Soc. B Biol. Sci. 284 , 20172116. https://doi.org/10.1098/rspb.2017.2116 (2017).
Артикул Google ученый
Робисон, Б. Х., Шерлок, Р. Э., Райзенбихлер, К. Р. и МакГилл, П. Р. Бегущие через перчатку: оценка угроз для вертикальных мигрантов. Фронт. Mar. Sci. https://doi.org/10.3389/fmars.2020.00064 (2020).
Артикул Google ученый
Ховинг, Х. Дж., Нейтцель, П. и Робисон, Б. Наблюдения на местах привели к открытию крупного гребневика Kiyohimea usagi (Lobata: Eurhamphaeidae) в восточной тропической Атлантике. Zootaxa 4526 , 232–238. https://doi.org/10.11646/zootaxa.4526.2.8 (2018).
Артикул PubMed Google ученый
Арай, М. Н. Хищничество пелагических кишечнополостных: обзор. J. Mar. Biol. Доц. СОЕДИНЕННОЕ КОРОЛЕВСТВО. 85 , 523–536. https://doi.org/10.1017/S0025315405011458 (2005).
Артикул Google ученый