Абсорбер на калине где находится: Где находится адсорбер на гранте

Содержание

Где Находится Адсорбер На Калине ~ AUTOTEXNIKA.RU

Калин система впрыска

Система, используемая в автомобиле «Калина» для сбора паров топлива, предотвращает их незапланированную утечку в атмосферу. Эти пары образуются в результате нагревания топлива в бензобаке, а также снижения атмосферного давления. Пары не выходят наружу, а накапливаются в системе, при запуске двигателя попадают в коллектор, предназначенный для впрыска, и выгорают в силовой части. Калибровочный продувочный клапан адсорбера используется для контроля потока топлива из адсорбера в ресивер впускного коллектора. Этот клапан установлен на всех автомобилях инжекторного типа. Его расположение обычно находится под капотом.

Система включает в себя специальный адсорбционный механизм, состоящий из технически активированного угля, специальный клапан с электромагнитным импульсом и подходящие функциональные трубопроводы.

Вся система основана на так называемом адсорбере, который способен собирать весь пар из бензобака. Небольшие гранулы активированного угля, входящие в состав абсорбирующей части, поглощают пары бензина и удерживают их внутри.

Принцип работы топливной системы

Адсорбер. это небольшая часть автомобиля, предназначенная для сбора всех паров бензина. Система позволяет хранить топливо в специально отведенном для этого месте, называемом сепаратором, превращая его в конденсат и передавая в газовый бак.

Клапан на автомате

Необработанные пары газа проходят через двойные клапаны системы. Первый клапан защищен от воздействия силы тяжести и защищает топливо от выхода из бензобака во время аварийного переворота. Второй клапан регулирует давление, создаваемое в топливном баке.

Проходя через всю топливную систему, пары газа поступают в адсорбционную камеру и поглощаются содержащимся в ней активированным углем. При запуске двигателя продувочный клапан начинает работать. Невыполнение этого требования может привести к потере мощности и увеличению расхода топлива.

Внутреннее устройство, заполненное углем, оснащено клапаном продувки адсорбером. Сам прибор расположен на бензобаке. Система продувки предназначена для того, чтобы все функционировало правильно и без перебоев. Вентиляция и удаление конденсата является основной целью этой электромеханической сборки.

Незначительный стук при включении двигателя Kalina в холодную погоду или на холостом ходу указывает на работу клапана продувки адсорбера. Чтобы отличить этот шум от звука неисправного ремня ГРМ или роликов, вам просто нужно резко нажать педаль акселератора. стук не должен исчезнуть или измениться. Если это произойдет, то причину шума нужно искать в другом месте.

Диагностика клапана адсорбционной продувки

Неисправный клапан адсорбера опасен, потому что бензобак начинает плохо и плохо проветриваться. Это вызывает деформацию и повреждение топливного насоса. Слой адсорбента, который не подвергается хорошей вентиляции, может вызвать скопление топлива во впускном коллекторе, что приведет к повреждению двигателя.

Видео: Где Находится Адсорбер На Калине

Неисправный продувочный клапан адсорбера отвечает за работу на холостом ходу. Двигатель Калина имеет низкую тягу. Когда двигатель работает, характерный звуковой сигнал не будет слышен, если клапан неисправен.

Осторожно открутите крышку бака и внимательно слушайте. Если характерен шипящий звук, это означает, что в баке имеется вакуум, то есть неисправна система вентиляции. Если есть какие-либо признаки повреждения, замените клапан адсорбера на новый. Неисправный клапан Калины повлияет на систему фильтрации и продувки. Будет плохо собирать и накапливать пар, они будут протекать. Об этой ситуации будет свидетельствовать неприятный запах бензина в автосалоне и возле автомобиля.

Конечно, стоит проверить другие компоненты топливной системы. Например, утечка пара может происходить через протекающую крышку резервуара или отверстие в нем. Но если причина всей системы не проверена, продувочный клапан неисправен.

Снятие и установка нового клапана на калину

Из инструментов для этой процедуры вам понадобится только крестовая отвертка. Работа не займет много времени и сил и может быть выполнена самостоятельно в гараже. Сначала отсоедините клемму от «минусовой» батареи и выньте штепсельную вилку поршневого компрессора (KPA).

В Lada Kalina доступ к клапану немного затруднен, поэтому потребуется немного ослабить хомут на впускной трубе и снять его с датчика массового расхода. Отведите все в сторону, чтобы оно не мешало работе, и закрепите на время ремонтных работ.

Замена клапана на машине

Если DMRV мешает, его можно удалить, но лучше всего слегка отодвинуть крепление клапана в сторону и снять его без проблем. Насадка должна быть согнута максимум на 1 см и, после некоторых усилий, затянуть клапан вверх в направлении канавок. Если все сделано правильно, деталь можно легко и быстро снять.

Наконец, отсоедините фитинги от системы. Один из них легко и просто снимается, а другому придется повозиться, потому что он фиксируется специальной защелкой. Чтобы освободить второе сопло от канавок, нужно аккуратно нажать на защелку и оторвать антенны с помощью подходящего острого предмета, слегка отодвинув фитинг в сторону.

Клапан устанавливается в порядке, обратном разборке. Важно отметить, что при замене клапана на Lada Kalina необходимо соблюдать маркировку: она должна соответствовать старой и новой детали.

Как проверить клапан адсорбера? Прикрепите обычный медицинский шприц к выпускному отверстию поршнем, вытянутым на небольшое расстояние (2-3 см). Вы можете использовать сливной шланг для облегчения соединения. Нажмите на поршень шприца. Если в клапане присутствует давление, поршень шприца будет сильно надавлен и, как правило, вернется в исходное положение.

Затем источник 12 В постоянного тока должен быть подведен к клапану и повторен с помощью шприца. В этом случае внутреннее давление должно исчезнуть, клапан откроется, и поршень шприца легко сместится вниз. Если этого не происходит, клапан необходимо заменить.

Ремонт клапанов

Проверка и продувка клапана

Первыми признаками того, что адсорбер Kalina нуждается в ремонте, является появление постоянного запаха бензина в салоне и трудности, возникающие во время слива топлива. Для ремонта необходимо снять адсорбер и разобрать его. Поскольку устройство обычно цельное, необходимо разобрать крышку для разборки. Это легко сделать с обычным файлом. После ремонта и замены основных частей крышка обычно просто герметизируется. Для полной герметизации швы обработаны смолой. Смола высыхает в течение 12 часов. Затем его можно слегка отшлифовать, чтобы привести фильтр в надлежащую форму.

Отработанный и непригодный уголь выливается из адсорбера. Поролон подходит в качестве промежуточного фильтра. Снимите старые фильтры и замените их новыми, подготовленными заранее. Некоторые мастера считают, что поролон не особенно эффективен и позволит всей грязи проходить вместе с углем, поэтому фильтры можно делать из войлока. Вы можете положить кусок хлопка между прибором и войлоком, чтобы предотвратить попадание мелких нитей в систему. Полученные уплотнения приклеиваются к основанию и герметизируются герметиком.

Новый уголь можно добывать из противогазов. Важно, чтобы он был полностью сухим, поэтому его следует тщательно высушить перед входом в систему.

После того, как сухой уголь заполнен, фильтры фильтра устанавливаются заново. Все тарелки и пружины устанавливаются на место, а затем сам фильтр. Как видите, диагностировать и ремонтировать калиновый клапан поглотителя калина несложно, вы можете сделать это самостоятельно. Удачи

Система питания: особенности конструкции | Лада калина 2

Особенности конструкции питания на ладе калине 2

Конструкция подачи топлива: 1. Подводящий топливопровод; 2. Консоль; 3. Скрепляющая топливный фильтр консоль; 4. Средний топливопровод; 5. Топливопровод от фильтра к насосу; 6. Топливный фильтр; 7. Топливный бачок; 8. Уплотняющее кольцо насоса; 9. Топливный модуль; 10. Прижимное скрепляющее топливный насос кольцо; 11. Заглушка наливного патрубка топливного бака; 12. Уплотнитель наливного патрубка; 13. Наливная труба бака; 14. Воздухоотводящий сапун; 15. Скрепляющая стяжка бака; 16. Защитный экран бака; 17. Защитный экран топливопроводов.

В состав конструкции входят такие элементы систем, как:

1. Подача топлива, включающая топливный бак. Модуль с регулятором давления, трубопроводы, топливная рампа, фильтр.

2. Подача воздуха, включающая фильтр, воздухоподводящий рукав, дроссельный узел.

3. Улавливание топливных паров, включает адсорбер, клапан продувки адсорбера, сепаратор паров топлива, гравитационный клапан и соединительные трубопроводы.

Конструкция подачи топлива снабжает мотор необходимым количеством бензина на всех рабочих режимах. Мотор оснащен электронной конструкции управления и распределительным распрыскивателем бензина. В системе распределения бензина функции смесеобразования и дозирования подачи топливововоздушной смеси в цилиндры мотора поделены. Форсунки обеспечивают впрыскивание бензина во впускной коллектор, нужное количество воздуха обеспечивает дроссельный узел. Таким способом, это дает возможность снабжать горючей смесью каждый конкретный момент работы мотора, при этом вы получаете максимальную мощность при минимальном расходе. Конструкцией впрыска бензина и системой зажигания управляет ЭБУ, который следит за нагрузкой мотора, скоростью транспорта, тепловым состоянием, процессом сгорания в цилиндрах мотора.

Топливная рампа и форсунки: 1. Форсунка; 2. Крепитель форсунки; 3. Уплотняющее кольцо; 4. Штуцер для контроля топлива; 5. Топливная рампа.

Конструкция управления паров: 1. Адсорбер; 2. Топливный бак; 3. Консоль; 4. Патрубок паропровода соединяющий адсорбер и клапан продувки; 5. Паропровод; 6. Сапун трубопровода от клапана продувки к дроссельному узлу; 7. Клапан продувки адсорбера; 8. Дроссельный узел; 9. Сепаратор паров топлива; 10. Прокладка клапана; 11. Гравитационный клапан; 12. Сапун подвода паров топлива к сепаратору; 13. Наливной патрубок топливного бака; 14. Паропровод от сепаратора к адсорберу.

Характерной чертой впрыска Lada Kalina второго поколения – это одновременное срабатывание форсунок и фаз газораспределения. ЭБУ включает форсунки по порядку. Форсунка включается после 7200 поворота коленвала. На режиме пуск и динамических работах мотора используется асинхронный метод.

Датчик концентрации кислорода – базовый датчик в конструкции впрыска топлива. Он находится в выпускном коллекторе мотора, вместе с блоком управления и форсунками создает контур управления топливовоздушной смеси, поступающей в мотор. По датчику блок управления мотором контролирует кислород в отработавших газах и оценивает состав топливовоздушной смеси, которая попадает в цилиндры мотора.

Если состав далёк от оптимального – 1:14, блок с форсунками меняет состав смеси. Так, как датчик находится в цепи обратной связи блока управления мотором, контур управления топливовоздушной смесью – замкнутый. Приоритетом конструкции управления транспортом я является наличие 2-го датчика, расположен на выходе из нейтрализатора. По составу газов, которые прошли через нейтрализатор, он измеряет их функционирование.

Топливный бак сварной, находится в задней части кузова, зафиксирован 2-мя железными стяжками. Что бы пары бензина не выходили в атмосферу, бак скреплён трубопроводом с адсорбером через сепаратор и гравитационный клапан. Под баком размещён защитный экран. Вверху бака зафиксирован топливный модуль, в который входят электронасос, датчик уровня топлива. Сзади бака расположен патрубок для наливной трубы. Через насос бензин протекает в топливный фильтр, зафиксированный внизу бака, затем попадает в топливную рампу, которая находится на впуске мотора. Из рампы бензин разбрызгивается форсунками во впуск, во время этого факел топлива находится напротив впускного клапана. Лишний бензин стекает в бак. Такого рода конструкция помогает избежать увеличения температуры, что приводит к обильному парообразованию.

Топливный насос лады калины 2, находится в топливном модуле, погружной, с электропроводом ротного типа, с фильтром чистки топлива. Отвечает за топливо, находится в баке, таким образом, это уменьшает паровые пробки. Из бака топливо идёт через магистральный фильтр в рампу форсунок под давлением 380 кПа.

Топливный фильтр тонкой чистки полнопоточный, зафиксирован в консоли на баке. Корпус фильтра – железный, фильтрующий элемент сделан из бумаги.

Топливная рампа – пустая деталь в виде трубки, служит для подачи бензина к форсункам, зафиксирована на впускном коллекторе. В мотор включена безсливная конструкция питания. Давление в рампе обеспечивает регулятор давления, который расположен в модуле электрического бензонасоса. Форсунки закреплены к рампе с помощью фиксаторов, через резиновые уплотняющие кольца. Что бы выровнять давление по форсункам, бензин проходит в середину рампы.

Распылители форсунок заходят во впускной патрубок. В отверстиях трубы оны уплотнены кольцами. Форсунка разработана для дозированного разбрызгивания топлива в цилиндры мотора. Форсунка – это высокоточный электромеханический клапан. Количество топлива расходуемого форсункой, зависит от электрического импульса.

Стабилизатор давления топлива находится в модуле топливного насоса. Создан, что бы регулировать давление топлива. Стабилизатор – это своего рода, клапан с пружиной, подключён в начало подающей магистрали.

Воздушный фильтр зафиксирован спереди моторного отсека на 3-ёх резиновых опорах.

Фильтрующий компонент, сделан из бумаги. Имеет приличную фильтрующую плоскость. Фильтр скреплён с дроссельным узлом резиновым воздухоподводящим рукавом. Для моторов ВАЗ-21116, ВАЗ-11186, ВАЗ-21126, меж фильтра и рукава стоит датчик расхода воздуха.

Дроссельный узел находится на модуле впуска. Он меряет количество воздуха, которое поступает во впускной патрубок. Снабжением воздуха в мотор управляет дроссельная заслонка с электрическим проводом, ею руководит электронный блок управления мотором, берущий во внимание частотность вращения коленвала, нагрузку мотора и позицию акселератора. В строение дроссельного узла входят: датчик положения дроссельной заслонки, а также регулятор холостого хода, который ведёт воздух через люфт промеж заслонки и корпуса дроссельного узла, регулирует частотность вращений коленвала при нулевой нагрузке.

Блок регулировки мотора, после обработки сигналов, определяет необходимость открытия дроссельной заслонки. Передает импульс обмотки статора. Во время очередного импульса ротор прокручивается, смещая дроссельную заслонку. Во впуск через люфт между заслонкой и корпусом дроссельного узла проходит воздух. Определяя разряжение во впуске мотора, ведущий блок поддерживает его на определенном уровне, меняя степень открытия заслонки, в связи с этим поступает воздух, с помощью которого поддерживается постоянное вращение коленвала при нулевой нагрузке. Меняя размер открытия заслонки, блок возмещает количество воздуха.

Конструкция улавливания паров топлива предупреждает о выходе паров из конструкции питания, которые пагубно влияют на окружающую среду

В конструкции разработан функция всасывания паров угольным адсорбером. Он зафиксирован на топливном баке и соединён трубопроводами с сепаратором паров бензина. Электромагнитный клапан продувки адсорбера базируясь на сигналах блока переключает режимы работы конструкции.

Пары в некоторой своей части конденсируются в сепараторе, конденсат проходит в бак по трубопроводу. Остальные пары по паропроводу идут через гравитационный клапан, он расположен в сепараторе, в адсорбер.

2-ой патрубок адсорбера скреплен сапуном с клапаном продувки адсорбера, 3-ий с атмосферой. Когда мотор не работает, 3-ий патрубок перекрыт электромагнитным клапаном. Когда машина заведена, блок управления мотора подаёт управляющие импульсы на клапан, который сообщает полость адсорбера с атмосферой, происходит продувание сорбента. Пары топлива отводятся через сапун и дроссельный узел в модуль впуска.

Дефекты в конструкции управления паров топливо приводят к нестабильности холостого хода, остановке мотора, высокой токсичности газов, изнашиванию работоспособности транспорта.

LADA Granta, снятие клапана продувки адсорбера инструкция онлайн

23 январь 2017 Лада.Онлайн 55 185 8

Адсорбер предназначен для улавливания паров топлива и предотвращает их попадание в атмосферу. Одним из элементов этой системы является клапан продувки адсорбера. Рассмотрим основные неисправности этой детали, а также способы их устранения.

Принцип работы топливной системы

Адсорбер — это небольшая деталь в автомобиле, предназначенная для сбора всех паров бензина. Система позволяет накапливаться испарениям топлива в специально предназначенном для этого месте, называемом сепаратор, преобразовывая их в конденсат и запуская в бензобак.

Клапан на машине

Не прошедшие обработку пары бензина проходят через удвоенные клапаны системы. Первый клапан является гравитационным и служит для защиты топлива от вытекания из бензобака во время аварийного переворота автомобиля. Второй клапан регулирует давление, создаваемое в топливном баке.

Проходя через всю топливную систему, испарения бензина доходят до адсорбирующей камеры и поглощаются находящимся в ней активированным техническим углем. Во время запуска двигателя начинает работать клапан продувки. Если он будет неисправен, это может повлечь за собой потерю мощности силового агрегата и увеличенный расход топлива.

Клапан продувки адсорбера устанавливается внутри устройства, наполненного активированным углем. Само устройство располагается на бензобаке. Система продувки устроена для того, чтобы все функционировало правильно и без перебоев. Вентиляция и удаление конденсата — основное предназначение этого электромеханического узла.

Незначительное стрекотание при включенном двигателе Калина в холодную погоду или при холостых оборотах означает работу клапана продувки адсорбера. Чтобы отличить этот шум от звука неисправного ГРМ или роликов, нужно просто резко нажать на педаль газа — стрекот не должен пропадать или изменяться. Если же это произошло, значит, причину шума нужно искать в другом месте.

Клапан адсорбера стучит, щелкает или цокает

Убеждаемся, что шумы исходят именно от клапана адсорбера, а не от ГРМ, роликов и других элементов. Для этого следует просто резко нажать на педаль газа. Если при этом стрекот не изменился, значит источник шумов — клапан адсорбера. Не редко, когда цокот клапана адсорбера появляется только в холодную погоду при минусовой температуре.

Что можно с этим сделать:

1. Обратится с проблемой к официальному дилеру. Если клапан адсорбера действительно неисправный, то его заменят по гарантии. Если посчитают, что такая работа клапана является нормой, то писать в поддержку АвтоВАЗа нет смысла.

2. Совет от автолюбителей (теряете гарантию!). С боку клапана есть регулировочный винт, который залит клеем. Удаляем клей и поворачиваем винт по часовой стрелке на 90 градусов. После этого клапан адсорбера больше не щелкает на морозе.

3. Владельцы автомобилей LADA советуют брызнуть силиконовой смазкой в отверстие адсорбера:

Если решили купить клапан продувки адсорбера, то ищите его по артикулу:

82 00 248 821 (для Лада Веста или XRAY).
11180-1164200-00, 11180-1164200-01 (для Лада Гранта/Калина)
21103-1164200-01, 21103-1164200-02 или 21103-1164200-03 (для Лада Приора и Нива 4х4)
8200692605 (для Лада Ларгус)

А вы сталкивались с проблемами клапана адсорбера?

Обнаружили ошибку? Выделите ее и нажмите Ctrl+Enter..

Когда Chevrolet Niva получит рестайлинг, новые подробности

Установка подрулевого джойстика управления магнитолой Лада Ларгус

Если внешняя ручка двери на Lada Vesta не возвращается назад

Как проверить состояние передней подвески Lada Granta, Kalina и Priora

Диагностика клапана продувки адсорбера

Клапан адсорбера, вышедший из строя, опасен тем, что бензобак начинает плохо и некачественно проветриваться. Это приводит к деформациям и повреждениям бензонасоса. Адсорбирующий слой, не подвергающийся хорошей вентиляции, способен вызвать накопление топлива во впускном коллекторе, что станет причиной ухудшения работы двигателя.

Неисправный клапан продувки адсорбера повинен в провалах на холостых оборотах. У двигателя Калина возникает слабая тяга. При работе мотора характерного звука стрекотания не будет слышно, если клапан неисправен.

При отвинчивании крышки бензобака нужно внимательно прислушиваться. Если появляется характерный шипящий звук, это означает наличие разрежения в баке, то есть система вентиляции неисправна. При появлении каких-либо признаков поломки клапан адсорбера следует заменить на новый. Неисправный клапан Калина повлияет на систему фильтрации и продувки. Он будет плохо собирать и аккумулировать испарения топлива, возникнет их утечка наружу. О такой ситуации будет свидетельствовать неприятный запах бензина в салоне и возле автомобиля.

Конечно, стоит проверить и другие составляющие топливной системы. Например, утечка паров может возникнуть из-за неплотно закрытой крышки бака или пробоины в нем. Но если после проверки всей системы причина не выявлена, значит, неисправен клапан продувки.

Влияние на работу мотора

Теперь о влиянии абсорбера на работу двигателя. В случае неисправности системы улавливания паров бензина, в «Калина» теряет стабильность при работе на холостых оборотах из-за нарушения давления в системе, также могут снизиться мощностные показатели. Игнорирование проблемы может привести к более серьезным проблемам – поломке бензонасоса.

адсорбер

Выявить неисправность адсорбера можно по косвенным признакам. Если отмечено, что двигатель нестабильно работает на холостом ходу, выявить, является ли причиной тому указанная система можно так: останавливаем силовую установку, подходим к горловине бака и открываем крышку. Если при этом слышно шипение, это указывает на избыток давления в баке из-за не отводящихся паров, то есть система не работает.

Вторым признаком проблем с адсорбером является появление запаха бензина в салоне. При этом сначала следует проверить целостность топливопроводов. Если никаких следов подтеков бензина нет, а запах его в салоне присутствует, вероятнее всего необходим ремонт абсорбера.

Снятие и установка нового клапана на Калину

Из инструментов для этой процедуры понадобится только крестовая отвертка. Работа не отнимет много времени и сил и может проводиться самостоятельно в гаражных условиях. Вначале следует отключить клемму на «минусе» аккумуляторной батареи и вынуть штекер питания поршневого компрессора (КПА).

В автомобиле Лада Калина доступ к клапану слегка затруднен, поэтому необходимо будет немного ослабить хомут от входного патрубка и снять его с датчика массового расхода воздуха. Все лишнее отодвинуть в сторону, чтобы оно не мешало работе, и зафиксировать на время ремонтных мероприятий.

Замена клапана на машине

Если ДМРВ сильно мешает, его можно демонтировать, но лучше просто немного отодвинуть в сторону крепление клапана и без проблем снять его. Крепление необходимо отогнуть максимум на 1 см и, приложив некоторые усилия, потянуть клапан вверх по направлению пазов. Если все делать правильно, деталь достаточно легко и быстро снимется.

В завершение необходимо отключить от системы штуцеры. Один из них снимается легко и без проблем, а со вторым придется повозиться, так как он зафиксирован специальной защелкой. Для высвобождения второго штуцера из пазов нужно немного надавить на фиксатор и подходящим острым предметом поддеть усики, слегка отодвинув штуцер в сторону.

Установка клапана проходит в порядке, обратном демонтажу. Важно учитывать, что при замене клапана на Ладе Калине следует обращать внимание на маркировку: у старой и новой детали она должна совпадать.

Как проверить клапан адсорбера? Присоединить к отводящему штуцеру обычный медицинский шприц с выдвинутым на небольшое расстояние (2-3 см) поршнем. Чтобы было удобнее подсоединять, можно воспользоваться шлангом подводки разряжения. Надавить на поршень шприца. Если в клапане присутствует давление, поршень шприца будет нажиматься с трудом и стремиться возвратиться в исходную позицию.

Затем следует подвести к клапану источник постоянного электрического тока с напряжением в 12 В и повторить процедуру со шприцем. В этом случае давление внутри должно исчезнуть, клапан теперь будет открываться, а поршень шприца с легкостью переместится до упора вниз. Если этого не произошло, клапан необходимо заменить.

Лада Калина Хэтчбек портвейн › Бортжурнал › Клапан продувки адсорбера

После продолжительной поездки моя калинка отказалась заводится и двигатель запустился только с нажатой педалью газа холостой пропал тронуться удалось только подгазовывая, проехав 30км холостые вернулись но очень не стабильные от 600 до 900об и сильные провалы как при трогании с места так и во время движения после очередной остановки и повторного запуска двигателя загорелся чек, приехав домой вставил в диагностическую колодку адаптер ELM 327 mini и на дисплее планшета вылезла ошибка Р0172

пока делал диагностику двигатель работал на холостых оборотах и вдруг под задним сиденьем что-то завыло ну тут я подумал что насосу трындец и среди мыслей в голове промелькнул звук пылесоса когда заткнеш шланг и крыльчатка начинает вращаться в разряжении без нагрузки, заглушил двигло бак начал трещать. Вышел из машины открутил крышку заправочной горловины бак сделал глубокий вдох и стало ясно что проблема в системе вентиляции а именно клапан адсорбера.

Принципы и особенности работы адсорбера Чтобы контролировать количество поступаемых в камеру сгорания паров топлива, на каждую модель автомобиля с двигателем инжекторного типа устанавливается специальный продувочный клапан – как правило, в районе бензобака. В целом, адсорбер – это система, состоящая из нескольких клапанов, каждый из которых отвечает за определенные параметры. Так, клапан гравитации предотвращает перелив топлива в аварийных ситуациях, а датчик давления, соответственно, регулирует давление в бензобаке. Кроме того, в состав адсорбера входит угольный фильтр, электромагнитный датчик и специальные соединительные трубки для целостности системы. Что касается адсорбера на модель Лада Калина, то при неисправности этого механизма у автомобиля повышается расход топлива и существенно понижается уровень мощности. Однако в последнее время специалисты расходятся во мнении относительно того, как именно неисправность адсорбера влияет на поведение двигателя и автомобиля. В любом случае, адсорбер – это важная составляющая топливной системы, компоненты которого подлежат ремонту и замене в случае обнаружения неисправностей в работе. ВЗЯТО ОТ СЮДА yandex.ru/clck/jsredir?fr…0649&mc=4.056564762130954

Снял клапан для проверки (нам известно что на заглушеном двигателе и отсутствии тока он должен быть закрыт) надел шланчик на вход чтоб дуть в него, с выпрямителя подал на него 12в кратковременным касанием контакта + клапан открылся с третьей попытки и остался в открытом состоянии несмотря на отсутствие тока на контактах и на отрез отказался закрываться пока я пару раз не ударил по нему рукояткой отвертки он закрылся я опять подал напряжение клапан открылся и снова завис в открытом положении всё ясно ему трындец. Поехал в магазин за новым цена в разных магазинах от 340 до 450р взял за 380руб клапан за 40р топливный шланг с классики и пару хомутов (на заводском клапане адсорбера пластиковая трубка которая отказалась сниматься даже после нагревания строительным феном).

Lada Kalina Амортизатор передний Под бочкообразную пружину Телескопический Газонаполненный Комплект Комфорт

Серия Комфорт

Стойки и амортизаторы для автомобилей ВАЗ производства ДЕМФИ серии «Комфорт». Надежные гидравлические и газонаполненные стойки с повышенными требованиями к прочности. Эти стеллажи оптимально сочетают в себе присущий дизайну высокий технический уровень.

Использование «газового наддува» значительно улучшает работу стоек в «переходных» режимах с быстрой сменой качества и типа дорожного покрытия, и как следствие увеличивает срок их эксплуатации.

Стойки и амортизаторы телескопические DEMFI серии «Комфорт» («жесткость» на 10% выше, чем у серийных заводских) специально адаптированы для тяжелых и плохих дорог, с целью улучшения управляемости автомобиля. DEMFI Comfort — лучший выбор для тех, кто желает улучшить техническое состояние демпфирующих элементов подвески.

Газонаполненные стойки и амортизаторы DEMFI отличаются от гидравлики избыточным давлением (газообразный азот), обеспечивающим надежный и постоянный контакт колес с дорогой, что положительно сказывается на управляемости автомобиля при интенсивном движении по неровной дороге и в периоды непогоды. отрицательные температуры.

Наличие избыточного давления газа (в амортизаторах Demfi Gas) повышает порог пенообразования амортизирующей жидкости, а это означает, что такие амортизаторы лучше работают при движении по неровной дороге, сохраняя свои характеристики при более длительных пробегах. Зимой на таких амортизаторах «холодный стук» происходит намного реже.

За счет газовой опоры гидравлические процессы протекают более стабильно и при том же клапанном узле амортизаторы с газовой опорой имеют более стабильные и большие (до 3-8%) силы.Поэтому субъективно потребитель считает амортизаторы с газовым наполнением «жестче» (объективно более энергоемкие) амортизаторы без газового наполнения.

Чем дольше (интенсивнее) амортизатор (любого производителя) работает в определенных дорожных условиях (покрытиях), тем быстрее его производительность снижается до определенного уровня (экстремальная ситуация — вспенилась жидкость). Амортизаторы Demfi Gas в таком режиме работы сохраняют свои характеристики дольше, чем аналогичные масла.В этой ситуации автомобиль с амортизаторами Demfi Gas более уверенно преодолеет участки дороги с наличием неровностей с минимальными изменениями траектории своего движения, обеспечивая при этом надежное торможение.

Амортизаторы Demfi — гидравлические двухтрубные с газовой опорой. Амортизаторы Demfi Hydraulics нагнетают газ (азот) с избыточным давлением — 1 атм., В передние амортизаторы Demfi Gas — 5 атм., В амортизаторы Demfi Gas — 6 атм.

Kalina Cycle — обзор

Уравнения баланса определены для комбинированного цикла на основе циклов Ренкина и Калины, который проиллюстрирован на рис.22.

Подкомпонент горелки: уравнения баланса массы, энергии, энтропии и эксергии могут быть определены для подкомпонента горелки в установившемся режиме и в условиях установившегося потока.

(130) Масса: ṁ1 + ṁ2 + ṁ8 + ṁ12 = ṁ3 + ṁ7 + ṁ9

(131) Энергия: ṁ1h2 + ṁ2h3 + ṁ8h8 + ṁ12h22 = ṁ3h4 + ṁ7h7 + ṁ9h9

Entropy + + ṁ8s8 + ṁ12s12 + Ṡgen, br = ṁ3s3 + ṁ7s7 + ṁ9s9

(133) Эксергия: ṁ1ex1 + ṁ2ex2 + ṁ8ex8 = ṁ3ex3 + ṁ7ex7 + ṁ9ex9 + ĖxD, подкомпонент br

и уравнения баланса эксергии для подкомпонента HEX могут быть определены в условиях установившегося и установившегося потока как

(134) Масса: 3 = ṁ4; ṁ5 = 6

(135) Энергия: 3h4 + ṁ5h5 = ṁ4h5 + ṁ6h6

( 136) Энтропия: 3s3 + ṁ5s5 + Ṡgen, HEX = ṁ4s4 + ṁ6s6

(137) Эксергия: ṁ3ex3 + ṁ5ex5 = ṁ4ex4 + ṁ6ex6 + ĖxD, HEX

, энтропия, энергия, энтропия-I, подгруппа турбины Уравнения баланса эксергии определены для подкомпонента турбины-I в установившемся режиме и в условиях установившегося потока.

(138) Масса: ṁ7 = ṁ8

(139) Энергия: ṁ7h7 = ṁ8h8 + Ẇtur-I

(140) Энтропия: 7s7 + Ṡgen, tur-I = ṁ8s8

(141) Exergy: 7 + Ẇtur-I + ĖxD, tur-I

Подкомпонент турбины-II: уравнения баланса турбины-II в установившемся режиме и в условиях установившегося потока записываются следующим образом:

(142) Масса: ṁ9 = ṁ10

(143) Энергия: ṁ9h9 = ṁ10h20 + Ẇtur-II

(144) Энтропия: ṁ9s9 + Ṡgen, tur-II = ṁ10s10

(145) Эксергия: 9ex9 = ṁ10ex10 + Ẇtur-II +

, tur-II

Подкомпонент конденсатора-I: в условиях установившегося режима и установившегося потока уравнения баланса массы, энергии, энтропии и эксергии для компонента конденсатора-I определяются следующим образом:

(146) Масса: 10 = ṁ11; ṁ13 = ṁ16

(147) Энергия: ṁ10h20 + ṁ16h26 = ṁ11h21 + ṁ13h23

(148) Энтропия: ṁ10s10 + ṁ16s16 + Ṡgen, con-I = ṁ11s11 + ṁ13s13

(149 1610 + Exergy) ĖxD, кон-I

9003 5

Подкомпонент Pump-I: для подкомпонента Pump-I интегрированного цикла на основе Ренкина и ORC уравнения баланса представлены для условий установившегося режима и установившегося потока.

(150) Масса: ṁ11 = ṁ12

(151) Энергия: ṁ11h21 + Ẇp_I = ṁ12h22

(152) Энтропия: 11s11 + Ṡgen, p_I = ṁ12s12

(153) Exergy + 12p12 + 11_exergy , p_I

Подкомпонент «Турбина-III»: уравнения баланса массы, энергии, энтропии и эксергии записываются для турбины-III в условиях установившегося режима и установившегося потока.

(154) Масса: 13 = ṁ14

(155) Энергия: ṁ13h23 = ṁ14h24 + tur-III

(156) Энтропия: 13s13 + Ṡgen, tur-III = ṁ14s14

(15714) Exergy: 14exergy: 14 + Ẇtur-III + ĖxD, tur-III

Подкомпонент Internal-HEX: в условиях установившегося и установившегося потока уравнения баланса массы, энергии, энтропии и эксергии для подкомпонента внутреннего HEX можно записать как

(158) Масса: 14 = ṁ15; 17 = ṁ18

(159) Энергия: 14h24 + ṁ17h27 = ṁ15h25 + ṁ18h28

(160) Энтропия: 14s14 + ṁ17s17 + Ṡgen, int-HEX = 182000 + 915s15 ) Эксергия: ṁ14ex14 + ṁ17ex17 = ṁ15ex15 + ṁ18ex18 + ĖxD, int-HEX

Подкомпонент конденсатора-II: в условиях установившегося режима и постоянного потока уравнения баланса массы, энергии, энтропии и эксергии для компонента конденсатора-II равны

(162) Масса: 15 = ṁ16; ṁ19 = ṁ20

(163) Энергия: 15h25 + ṁ19h29 = ṁ16h26 + ṁ20h30

(164) Энтропия: ṁ15s15 + ṁ19s19 + Ṡgen , con-II = ṁ16s16 + ṁ20s20

(165) Exergy: ṁ15ex15 + ṁ19ex19 = ṁ16ex16 + ṁ20ex20 + ĖxD, con-II

Подкомпонент Pump-II: для подкомпонента Pump-II уравнения баланса представлены ниже стационарный режим и режим постоянного потока.

(166) Масса: ṁ16 = ṁ17

(167) Энергия: ṁ16h26 + Ẇp_II = ṁ17h27

(168) Энтропия: 16s16 + Ṡgen, p_II = ṁ17s17

(16916) Exergy + 17_16II + 17_exergy , p_II

Моделирование цикла Kalina на основе gax для приложений питания и охлаждения

Энергетический, эксергетический и эксергетический анализ новой комбинированной системы охлаждения и мощности (CCP) для выработки охлаждения и мощности представлен на основе поглощения энергетический цикл (APC), использующий геотермальную энергию в качестве низкотемпературного источника тепла.Проведено всестороннее термодинамическое моделирование предлагаемой системы ПГУ, ведущее к определению основного источника необратимости и эксплуатационных характеристик системы для лучшего теплового расчета. В параметрическом исследовании влияние ключевых термодинамических параметров (например, разность температур горячей точки перегиба генератора (PPTD), холодная PPTD генератора, концентрация аммиака, минимальная разница температур абсорбера, минимальная разница температур конденсатора, температура испарителя и геотермальная температура) на ключевые параметры производительности (т.е., чистая выходная мощность, холодопроизводительность, тепловой КПД, эксергетический КПД и суммарная стоимость продукта (SUCP) системы). Установлено, что предлагаемая система может обеспечивать холодопроизводительность и полезную выходную мощность 221,4 кВт и 161,2 кВт соответственно при подаче тепла от геотермального источника 2333 кВт. В этом случае общий тепловой КПД, эксергетический КПД и SUCP системы рассчитываются как 16,4%, 28,95% и 93,87 $ / ГДж соответственно. Из анализа эксергии следует, что среди всех компонентов абсорбер вносит наибольший вклад в разрушение эксергии, которое составило около 39.89% от общего эксергетического разрушения системы. Кроме того, наибольшая стоимость разрушения эксергии приходилась на абсорбер, за которым следует конденсатор. Наконец, параметрическое исследование показало, что эксергетическая эффективность предложенной системы может быть максимизирована на основе концентрации аммиака и температуры испарителя. Кроме того, показано, что тепловой КПД системы может быть увеличен за счет увеличения горячего PPTD генератора и температуры испарителя или уменьшения концентрации аммиака, минимальных перепадов температур абсорбера и конденсатора и геотермальной температуры.При этом также обнаружено, что SUCP системы может быть уменьшено путем увеличения PPTD холода генератора, минимальной разницы температур конденсатора и геотермической температуры или уменьшения PPTD горячего генератора, минимальной разницы температур абсорбера и температуры испарителя.

Термодинамические характеристики системы цикла Kalina 11 (KCS11): возможность использования альтернативных зеотропных смесей | Международный журнал низкоуглеродных технологий

Абстрактные

В связи с постоянно растущим спросом на энергию использование низкотемпературных источников тепла в последнее время вызывает значительный интерес.Традиционный органический цикл Ренкина (ORC) является типичным подходом, используемым для использования низкотемпературных источников тепла, но страдает низкой эффективностью. Цикл Kalina представляет собой систему охлаждения с обратным абсорбированием, в которой в качестве рабочего тела обычно используется бинарная смесь аммиака и воды. В данной статье с помощью термодинамического моделирования исследуется производительность системы цикла Kalina 11 (KCS11), используемой для низкотемпературных источников тепла ниже 200 ° C, по сравнению с ORC на основе чистого аммиака и R134a. Характеристики цикла были исследованы при различных рабочих условиях, включая давление в испарителе 10–50 бар, температуру источника тепла 333–473 К, температуру радиатора 283 К и в случае KCS11 различные массовые доли аммиака на выходе из испарителя.Результаты показывают, что KCS11 может повысить эффективность до 40% по сравнению с ORC при использовании аммиака и до 20% при использовании R134a. Хотя рабочая пара аммиак – вода имеет нулевой озоноразрушающий потенциал (ODP) и очень низкий потенциал глобального потепления (GWP), она токсична и требует специальных мер безопасности от утечки, поскольку аммиак является частью этой бинарной смеси. Поэтому было проведено дальнейшее исследование, чтобы изучить возможность использования альтернативных рабочих пар, которые не являются токсичными и превосходят пару аммиак – вода для цикла Калины.Были исследованы девятнадцать рабочих пар, и результаты показали, что смеси пропана и пропилена могут заменить пару аммиак-вода в KCS11.

1 ВВЕДЕНИЕ

С ростом спроса и стоимости энергии все больше внимания уделяется эксплуатации низкопотенциальных источников тепла, таких как геотермальные, солнечные и отходящие источники тепла. Благодаря развитию технологий существует большой интерес к разработке более эффективных, надежных и экономичных систем преобразования энергии, которые обеспечат средства использования низкотемпературных источников тепла, которые иначе не могли бы быть использованы.Цикл Калины и органический цикл Ренкина (ORC) обеспечивают возможные решения проблемы рекуперации низкотемпературной энергии, которая обычно выбрасывается в виде отработанного тепла; с ORC имеет недостаток — низкий общий КПД [1]. Интерес к циклу Калина растет, поскольку он был запатентован доктором Александром Калиной в 1980-х годах. Цикл Калины — это модифицированный традиционный ORC или цикл обратного поглощения [2], и это первое крупное достижение в технологии производства электроэнергии по сравнению с циклом Ренкина, изобретенным Уильямом Рэнкином из Шотландии более 150 лет назад.По сравнению с традиционными термодинамическими циклами, электростанция с циклом Калина может предложить повышение эффективности на 10–50% для низкотемпературных источников тепловой энергии, таких как геотермальный рассол при 60–200 ° C [3], отходящее тепло газовых турбин [4, 5] и отходящее тепло от черной металлургии. Вполне вероятно, что строительство заводов с циклом «Калина» может стоить даже меньше, чем строительство заводов с циклом Ренкина с такой же производительностью. По данным Global Geothermal Limited [3], экономия до 30% для применений с низкотемпературными источниками тепла и до 10% экономии для установок с прямым нагревом или с нижним циклом.

Как правило, существуют разные типы семейств Kalina, которые известны под своими уникальными названиями. Например, KCS5 особенно подходит для установок с прямым нагревом. KCS6 применимо к газовым турбинам на основе комбинированных циклов, а система цикла Kalina 11 (KCS11) и KCS34 предназначена для использования низкотемпературных источников тепла. Для этой работы был выбран KCS11, так как он наиболее применим для низкопотенциальных источников тепла при температурах ниже 200 ° C [6]. В этой статье термодинамический анализ KCS11 с использованием аммиака и воды сравнивался с анализом ORC на основе чистого аммиака или чистого R134a при различных рабочих условиях.

Хотя рабочая пара аммиак – вода имеет нулевой озоноразрушающий потенциал (ODP) и очень низкий потенциал глобального потепления (GWP), она токсична и требует специальных мер безопасности для предотвращения утечки. Следовательно, необходимо изучить возможность использования других рабочих пар для замены воды-аммиака в KCS11. В последнее время были проведены обширные исследования для разработки смешанных хладагентов в области охлаждения и кондиционирования воздуха, включая смешивание CFC (хлорфторуглеродов), HCFC (гидрохлорфторуглеродов), HFC (гидрофторуглеродов) и коммерческие продукты таких смесей, такие как R407C.Также в литературе сообщалось о некоторых смесях, включая смеси CO ₂ –углеводород [7], CO ₂ – диметиловый эфир (DME) [8] и R32 – углеводороды [9]. Выбор этих хладагентов основан на их благоприятных для окружающей среды характеристиках, таких как нулевое разрушение озонового слоя, низкий ПГП и нетоксичность. Смешивание углеводородных хладагентов с CO ₂ снижает их воспламеняемость и обеспечивает хороший контроль уровня давления диоксида углерода в зависимости от концентрации при смешивании. Кроме того, R32 является энергоэффективным хладагентом из-за его относительно высокого давления и плотности; в результате смеси R32 могут быть сопоставимы со смесями аммиака с водой.Сообщалось, что в цикле Kalina можно использовать зеотропные смеси HFC, такие как R22 – R134a, Шин и др. . [10] и R32 – R134a Ким и др. . [11]. Принцип формирования зеотропной смеси заключается в смешивании жидкостей с разными точками кипения, так что процесс испарения или конденсации происходит в определенном температурном диапазоне (температурное скольжение).

В этой работе были исследованы 19 рабочих пар для замены рабочей пары вода-аммиак в KCS11, как показано в Таблице 1.Эти смеси классифицируются на четыре группы в зависимости от компонентов с низкой температурой кипения, а именно: CO ₂, R32, пропан и пропилен.

Таблица 1.

Исследованные рабочие пары для KCS11

R32 – R32 R600 Углерод R744) ) 9020 DME)

Предлагаемые бинарные смеси .
CO ₂ смеси .	Смеси R32 .		Смеси пропановые .		Смеси пропиленовые .
CO ₂ –DME	R32 – DME		R290 – R601		R1270 – R601
CO ₂ –R1270					R32 –R600
CO ₂ –R290	R32 – R600a		R290 – R600a		R1270 – R600a
CO ₂ –R601a12	a R601a				a R601a
a R601a		a R201 –R601a
CO ₂ –R601
CO ₂ –R600a											CO
Хладагент	NPB (° C)	GWP	Hfg (кДж / кг)	Воспламеняемость	Токсичность	Безопасность ASHRAE [14]
Аммиак (R717)	−33.34	<1	1370	Да	Да	B2
Вода (R718)	100	0	2256	Нет	Нет	−78,46	1	232	Нет	Нет	A1
Дифторметан (R32)	−51,65	650			9018
Пропилен (R1270)	−47.62	3	438	Да	Нет	A3
Пропан (R290)	−42,11	3	425	Да	Нет	-0,49	3	386	Да	Нет	A3
Изобутан (R600a)	−11,749	3	Да	3	365
Пентан (R601)	36.06	3	357	Да	Нет	A3
Изопентан (R601a)	27,5	3	343	Нет		Другой	−24,782	2	465	Да	Нет	A3

R32 – R32 R600 Углерод R744) ) 9020 DME)

Предлагаемые бинарные смеси .
CO ₂ смеси .	Смеси R32 .		Смеси пропановые .		Смеси пропиленовые .
CO ₂ –DME	R32 – DME		R290 – R601		R1270 – R601
CO ₂ –R1270					R32 –R600
CO ₂ –R290	R32 – R600a		R290 – R600a		R1270 – R600a
CO ₂ –R601a12	a R601a				a R601a
a R601a		a R201 –R601a
CO ₂ –R601
CO ₂ –R600a											CO
Хладагент	NPB (° C)	GWP	Hfg (кДж / кг)	Воспламеняемость	Токсичность	Безопасность ASHRAE [14]
Аммиак (R717)	−33.34	<1	1370	Да	Да	B2
Вода (R718)	100	0	2256	Нет	Нет	−78,46	1	232	Нет	Нет	A1
Дифторметан (R32)	−51,65	650			9018
Пропилен (R1270)	−47.62	3	438	Да	Нет	A3
Пропан (R290)	−42,11	3	425	Да	Нет	-0,49	3	386	Да	Нет	A3
Изобутан (R600a)	−11,749	3	Да	3	365
Пентан (R601)	36.06	3	357	Да	Нет	A3
Изопентан (R601a)	27,5	3	343	Нет		Другой	−24,782	2	465	Да	Нет	A3

Таблица 1.

Исследованные рабочие пары для KCS11

R32 – R32 R600 Углерод R744) ) 9020 DME)

Предлагаемые бинарные смеси .
CO ₂ смеси .	Смеси R32 .		Смеси пропановые .		Смеси пропиленовые .
CO ₂ –DME	R32 – DME		R290 – R601		R1270 – R601
CO ₂ –R1270					R32 –R600
CO ₂ –R290	R32 – R600a		R290 – R600a		R1270 – R600a
CO ₂ –R601a12	a R601a				a R601a
a R601a		a R201 –R601a
CO ₂ –R601
CO ₂ –R600a											CO
Хладагент	NPB (° C)	GWP	Hfg (кДж / кг)	Воспламеняемость	Токсичность	Безопасность ASHRAE [14]
Аммиак (R717)	−33.34	<1	1370	Да	Да	B2
Вода (R718)	100	0	2256	Нет	Нет	−78,46	1	232	Нет	Нет	A1
Дифторметан (R32)	−51,65	650			9018
Пропилен (R1270)	−47.62	3	438	Да	Нет	A3
Пропан (R290)	−42,11	3	425	Да	Нет	-0,49	3	386	Да	Нет	A3
Изобутан (R600a)	−11,749	3	Да	3	365
Пентан (R601)	36.06	3	357	Да	Нет	A3
Изопентан (R601a)	27,5	3	343	Нет		Другой	−24,782	2	465	Да	Нет	A3

R32 – R32 R600 Углерод R744) ) 9020 DME)

Предлагаемые бинарные смеси .
CO ₂ смеси .	Смеси R32 .		Смеси пропановые .		Смеси пропиленовые .
CO ₂ –DME	R32 – DME		R290 – R601		R1270 – R601
CO ₂ –R1270					R32 –R600
CO ₂ –R290	R32 – R600a		R290 – R600a		R1270 – R600a
CO ₂ –R601a12	a R601a				a R601a
a R601a		a R201 –R601a
CO ₂ –R601
CO ₂ –R600a											CO
Хладагент	NPB (° C)	GWP	Hfg (кДж / кг)	Воспламеняемость	Токсичность	Безопасность ASHRAE [14]
Аммиак (R717)	−33.34	<1	1370	Да	Да	B2
Вода (R718)	100	0	2256	Нет	Нет	−78,46	1	232	Нет	Нет	A1
Дифторметан (R32)	−51,65	650			9018
Пропилен (R1270)	−47.62	3	438	Да	Нет	A3
Пропан (R290)	−42,11	3	425	Да	Нет	-0,49	3	386	Да	Нет	A3
Изобутан (R600a)	−11,749	3	Да	3	365
Пентан (R601)	36.06	3	357	Да	Нет	A3
Изопентан (R601a)	27,5	3	343	Нет		Другой	−24,782	2	465	Да	Нет	A3

2 KCS11 И ТЕРМИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ORC

На рисунке 1а показана принципиальная схема KCS11.Он состоит из турбины, абсорбера, конденсатора, испарителя, сепаратора, регенератора, насоса и дроссельного клапана. В испарителе аммиачно-водная смесь нагревается от низкотемпературного источника тепла и затем поступает в сепаратор. В сепараторе насыщенная паровая часть смеси отделяется от жидкости. Затем смесь насыщенного пара, насыщенного аммиаком, расширяется через турбину, производя выходную мощность, и затем проходит через абсорбер. Водно-аммиачный раствор выходит из абсорбера в конденсатор, где он конденсируется, а затем его перекачивают для повышения давления до давления в испарителе.Горячая слабая жидкая смесь, насыщенная аммиаком и водой, выходящая из сепаратора, затем направляется в регенератор, где она охлаждается богатой смесью аммиака, поступающей обратно в испаритель. После регенератора слабый раствор аммиака проходит через дроссельный клапан для понижения его давления. ORC состоит из четырех компонентов, а именно турбины, испарителя, конденсатора и насоса, как показано на рисунке 1b. В ORC, смоделированном в этой статье, в качестве рабочего тела использовался чистый аммиак или R134a.

Рисунок 1.

Блок-схема различных циклов: (а) KCS11 и (б) ORC.

Рис. 1.

Блок-схема различных циклов: (a) KCS11 и (b) ORC.

Моделирование KCS11 выполняется путем применения уравнений стационарного потока энергии и баланса массы к различным компонентам системы без учета изменений кинетической и потенциальной энергии и потерь на трение. Предполагая, что и насос ( η _насос) и турбина ( η _{турбина}) имеют изэнтропический КПД 80%, удельная работа, требуемая для насоса ( w _насос), и удельная произведенная работа от турбины ( w _turb) были рассчитаны по формуле: (1) (2) где ω — отношение массового расхода слабого раствора аммиака, выходящего из сепаратора в регенератор (состояние 7), и массовый расход обогащенного аммиаком раствора, поступающего в сепаратор (состояние 5). v ₂, h ₆ и h ₁₀ — удельный объем на входе в насос, удельная энтальпия на входе в турбину и удельная энтальпия на выходе из турбины, полученные как функция температуры, давления. и концентрацию аммиака в растворе. h _{10, s} — удельная энтальпия водно-аммиачного раствора с учетом изоэнтропического расширения через турбину. Во всем моделировании доля сухости на выходе из турбины поддерживалась выше 90%, чтобы минимизировать образование капель жидкости в турбине.Предполагается, что редукционный клапан после регенератора является адиабатическим, поэтому энтальпия жидкости на входе равна энтальпии на выходе клапана: (3) Сепаратор и абсорбер считаются адиабатическими без внешнего нагрева. или применяется охлаждение: (4) (5) Для регенератора, при условии отсутствия тепловых потерь в окружающую среду и минимальной разницы температур (точка перегиба) 4 K, скорость энергии, поглощаемой богатым аммиаком раствором (состояние 3 для состояния 4) равна теплоте, потерянной слабым раствором аммиака (состояние 7 — состояние 8), таким образом: (6) Для испарителя и конденсатора удельная энергия, поглощенная от источника тепла и отводимая в теплоотвод, определяется выражением: (7) (8) Тепловой КПД KCS11 может быть затем определен из: (9) где полезная выходная мощность определяется: (10)

Моделирование проводилось с использованием решателя инженерных уравнений (EES), где чистый аммиак и чистый Доступны термодинамические свойства R134a.Кроме того, свойства водно-аммиачной смеси основаны на формуле Ибрагима и Кляйна [12]. Для 19 рабочих пар, перечисленных в таблице 1, программа Refprop была связана с EES для проведения моделирования.

3 СРАВНЕНИЕ АММИАКА – ВОДА KCS11 И ORC

В этой работе исследуются характеристики KCS11 по сравнению с ORC с точки зрения его эффективности во всех приложениях, которые производят тепло при температурах <200 ° C. В ORC в качестве рабочей жидкости использовался чистый аммиак или чистый R134a, в то время как в KCS11 использовалась смесь аммиака и воды.На рис. 2a – c показаны кривые теплового КПД KCS11 в зависимости от массовой доли аммиака на выходе из испарителя для нескольких температур источника тепла. На этих графиках температура радиатора была установлена на уровне 283 K, а температура источника тепла варьировалась от 333 K (Рисунок 2a), 373 K (Рисунок 2b) до 423 K (Рисунок 2c). Следует отметить, что использование водно-аммиачной смеси при температуре выше 400 ° C нецелесообразно, поскольку при более высокой температуре NH ₃ становится нестабильным, что приводит к нитридной коррозии [13].Результаты показывают, что с увеличением температуры источника тепла максимальный тепловой КПД цикла Kalina увеличивается. Также результаты показывают, что когда концентрация аммиака в рабочей жидкости слишком бедная; термический КПД цикла быстро падает. Эту тенденцию можно объяснить следующим образом. При определенной температуре и давлении, когда концентрация аммиака уменьшается, смесь, выходящая из испарителя, становится насыщенной или даже переохлажденной жидкостью. Таким образом, в процессе разделения будет образовываться мало пара или не будет вообще; следовательно, производительность турбины становится незначительной, а КПД резко падает.С другой стороны, по мере увеличения массовой доли аммиака термический КПД цикла постепенно падает. Это указывает на то, что для работающего KCS11 массовая доля аммиака в рабочей жидкости должна быть обогащенной, чтобы избежать полной потери теплового КПД цикла. Таким образом, чтобы поддерживать приемлемый КПД цикла и стабильные рабочие условия, массовая доля аммиака должна находиться в диапазоне 0,55–0,9. Рисунки также показывают, что при фиксированном давлении испарителя точка максимальной эффективности смещается в сторону значений низкой концентрации за счет увеличения температуры испарителя (источника тепла).

Рисунок 2.

(a) Тепловой КПД KCS11 с температурой источника 333 K и температурой стока 283 K. (b) Тепловой КПД KCS11 с температурой источника 373 K и температурой стока 283 K. (c) Тепловой КПД KCS11 с температурой источника 423 K и температурой стока 283 K.

Рисунок 2.

(a) Тепловой КПД KCS11 с температурой источника 333 K и стоком температура 283 К.(b) Тепловой КПД KCS11 с температурой источника 373 K и температурой стока 283 K. (c) Тепловой КПД KCS11 с температурой источника 423 K и температурой стока 283 K.

Рисунок 3 показывает тепловой КПД ORC с использованием чистого аммиака (рис. 3a) и чистого R134a (рис. 3b) в качестве рабочей жидкости. Чтобы вычислить тепловой КПД цикла, давление в испарителе было увеличено при сохранении постоянной температуры радиатора и источника тепла.Давление в испарителе было ограничено таким образом, чтобы качество на выходе из турбины было не менее 90%. Из этого рисунка видно, что по мере увеличения температуры источника тепла и давления в испарителе термический КПД ORC увеличивается. Однако влияние температуры источника тепла более заметно в случае аммиака по сравнению с R134a. Рисунок 3 также показывает, что максимальная полученная эффективность составила 14% для R134a и 13% для аммиака при температуре источника тепла 463 K и давлении испарителя 30 бар.

Рисунок 3.

Тепловой КПД

ORC при различных давлениях и температурах испарителя при температуре радиатора 283 K: (a) чистый аммиак и (b) чистый R134a.

Рис. 3.

Тепловой КПД ORC при различных давлениях и температурах испарителя при температуре радиатора 283 K: (a) чистый аммиак и (b) чистый R134a.

На рисунке 4 сравнивается цикл Kalina с ORC с использованием аммиака и R134a с точки зрения теплового КПД при температуре источника тепла 373 K.Использовались два значения концентрации аммиака в воде: 0,66 и 0,55. Видно, что тепловой КПД цикла Kalina с концентрацией аммиака-воды 0,55 значительно выше, чем у ORC, использующего аммиак и R134a, при давлении испарителя ниже 20 бар. Например, при давлении 15 бар тепловой КПД KCS11 (11,38%) с концентрацией аммиак-вода 0,55 на ∼40% выше, чем у ORC, использующего чистый аммиак (7%), и на 20% выше, чем у ORC с использованием чистого R134a (9.2%) с температурой источника тепла 373 K и температурой радиатора 283 K. Это улучшение эффективности KCS11 по сравнению с ORC в основном связано с переменными температурами кипения и конденсации бинарной смеси, что обеспечивает лучшее согласование с теплом. температура источника и радиатора с меньшими перепадами температур и уменьшенной тепловой необратимостью. Идеальный КПД цикла Карно для температуры источника тепла 373 К и температуры радиатора 283 К составляет 24%; следовательно, эффективность второго закона (отношение КПД цикла к КПД цикла Карно) для этого сообщенного KCS11 составляет 47%, что подчеркивает потенциал этого цикла.При давлении испарителя выше 20 бар термический КПД KCS11 значительно снижается и становится ниже, чем у ORC. Для KCS11 с концентрацией аммиак-вода 0,66 его термический КПД неизменно выше, чем у ORC, использующего аммиак, в широком диапазоне используемых значений давления испарителя, но с аналогичными значениями, как у ORC, использующего R134a. Высокая эффективность KCS11 при низком рабочем давлении приводит к экономическим преимуществам с точки зрения более низкой стоимости системы.

Рисунок 4.

Сравнение цикла Kalina и ORC на основе чистого аммиака и чистого R134a при температуре испарителя 373 K и температуре радиатора 283 K.

Рисунок 4.

4 АЛЬТЕРНАТИВНЫЕ ЖИДКОСТИ ДЛЯ KCS11

В этом разделе было исследовано 19 рабочих пар для замены рабочей пары вода-аммиак в KCS11, как показано в Таблице 1.Теплофизическая платформа Refprop была связана с программным обеспечением EES, где выполнялся код цикла Kalina. На рис. 5 представлена диаграмма состояния равновесия смесей диоксида углерода и диметилового эфира при давлении 10 и 40 бар, полученная с помощью пакета Refprop. Линия росы представляет линию насыщенного пара, а линия пузырька представляет линию насыщенной жидкости. Ось слева представляет чистый диметиловый эфир с более высокой температурой насыщения (317 К при 10 барах), а ось справа представляет чистый диоксид углерода с более низкой температурой насыщения (233 К при 10 барах).Следует отметить, что поток, выходящий из испарителя цикла Калины, должен находиться в двухфазной области (точка A), а после сепаратора смесь разделяется на пар и жидкость состава B и состава C соответственно. Этот показатель использовался для расчета состава рабочей жидкости как в жидкой, так и в паровой фазах после процесса разделения. Кроме того, этот показатель использовался для определения диапазона температур источника, который можно использовать при определенном рабочем давлении.Подобные диаграммы фазового равновесия были использованы для других смесей, представленных в таблице 1.

Рис. 5.

Диаграмма фазового равновесия для смеси зеотропных хладагентов CO ₂ –DME.

Рис. 5.

Диаграмма фазового равновесия для смеси зеотропных хладагентов CO ₂ –DME.

На рисунке 6 представлена зависимость теплового КПД KCS11 от массовой доли для семи смесей диоксида углерода, показанных в таблице 1, для температуры источника тепла 333 К и температуры радиатора 283 К.Результаты показывают, что характеристики CO ₂ -DME и CO ₂ -R1270 лучше, чем у других смесей диоксида углерода. Однако их эффективность значительно ниже, чем у водно-аммиачной смеси (рис. 2а). Кроме того, вогнутая тенденция максимальной эффективности с увеличением давления четко наблюдается в случае CO ₂ –бутана (R600) и CO ₂ –изобутена (R600a), как показано по пикам. На рисунке 7 представлены смоделированные пары R32, включая R32 – DME, R32 – R600, R32 – R600a и R32 – R601a.Результаты показывают, что при одинаковом давлении в испарителе максимальная эффективность R32 – DME является самой высокой среди всех смесей R32. Кроме того, термический КПД R32 – R601a выше, чем у R32 – R600 и R600a. Однако сравнение рисунка 7d с рисунком 2a показывает, что эффективность аммиака и воды выше, чем у R32-R601a.

Рисунок 6.

Смеси диоксида углерода хладагента ( T _{источник} = 333 K, T _сток = 283 K).

Рисунок 6.

Смеси диоксида углерода хладагента ( T _{источник} = 333 K, T _сток = 283 K).

Рисунок 7.

Смеси хладагентов R32 ( T _{источник} = 333 K, T _сток = 283 K): (a) R32 – DME, (b) R32 – R600, (c) R32– R600a и (d) R32 – R601a.

Рис. 7.

Смеси хладагентов

R32 ( T _{источник} = 333 K, T _сток = 283 K): (a) R32 – DME, (b) R32 – R600, (c) R32 –R600a и (d) R32 – R601a.

На рисунках 8 и 9 показана зависимость теплового КПД KCS11 от массовой доли для пропана и смесей на основе пропилена. Из этих рисунков видно, что ни одна из исследованных смесей не превосходит водно-аммиачную смесь. Однако большинство этих смесей имеют сопоставимые характеристики с водным раствором аммиака при рабочем давлении 10–20 бар. На рис. 10 сравниваются характеристики KCS11 с использованием различных пар, которые были определены для получения термического КПД, сравнимого с КПД водно-аммиачной смеси при температуре источника тепла 333 К и давлениях испарителя 10, 15 и 20 бар.При давлении 10 бар Рис. 10a показывает, что R290 – R600a и R1270 – R600a превосходит аммиак – вода с массовой долей 0,15–0,25, а R290 – R600 и R1270 – R600 имеют сопоставимые характеристики со смесью аммиак – вода. для массовой доли 0,3–0,5. При давлении 15 бар на рис. 10b показано, что смеси R290 – R600a, R1270 – R600a, R290 – R600 и R1270 – R600 имеют сопоставимые характеристики со смесью аммиак – вода для массовой доли 0,55–0,8. При давлении 20 бар Рис. 10c показывает, что смеси пропилена имеют сравнимые характеристики со смесью аммиак-вода для массовой доли 0.85–0,95.

Рисунок 8.

Смеси хладагентов R290 ( T _{источник} = 333 K, T _сток = 283 K): R290 – R600, R290 – R601, R290 – R600a и R290 – R601a.

Рисунок 8.

Смеси хладагентов R290 ( T _{источник} = 333 K, T _сток = 283 K): R290 – R600, R290 – R601, R290 – R600a и R290 – R601a.

Рис. 9.

Смеси хладагентов R1270 ( T _{источник} = 333 K, T _сток = 283 K): (a) R1270 – R600, (b) R1270 – R600a, (c) R1270– R601 и (d) R1270 – R601a.

Рис. 9.

Смеси хладагентов R1270 ( T _{источник} = 333 K, T _{раковина} = 283 K): (a) R1270 – R600, (b) R1270 – R600a, (c) R1270 –R601 и (d) R1270 – R601a.

Рисунок 10.

Сравнение различных смесей хладагентов ( T _{источник} = 333 K, P = 15 бар): (a) P = 10 бар, (b) P = 15 бар и ( в) P = 20 бар.

Рисунок 10.

Сравнение различных смесей хладагентов ( T _{источник} = 333 K, P = 15 бар): (a) P = 10 бар, (b) P = 15 бар и (c) P = 20 бар.

5 ВЫВОДЫ

Были смоделированы рабочие характеристики KCS11, использующего водно-аммиачную смесь в качестве рабочей жидкости, и проведено сравнение с производительностью ORC, использующей чистый аммиак или чистый R134a в качестве рабочих жидкостей. Результаты показывают, что KCS11 с концентрацией аммиак-вода 0.55 достигает эффективности на 20-40% выше, чем ORC при тех же рабочих условиях: давление испарителя 15 бар, температура источника тепла 373 K и температура радиатора 283 K. Высокая эффективность цикла Kalina при низких давлениях испарителя приведет к снижению стоимости компонентов цикла, таким образом, компенсируя стоимость увеличения количества компонентов, и может привести к созданию рентабельной системы выработки электроэнергии. Результаты также показывают, что при заданном давлении испарителя, температурах источника и поглотителя тепла можно определить оптимальную массовую долю аммиака, которая может обеспечить максимальную эффективность цикла.

Обеспокоенность по поводу токсичности аммиака привела к исследованию потенциала других нетоксичных рабочих пар, которые могут превзойти или иметь сопоставимые характеристики с паром аммиак – вода. Были исследованы девятнадцать смесей, и результаты показали, что, исходя из массовой доли и рабочего давления испарителя, некоторые смеси пропана и пропилена могут превосходить смеси аммиак-вода, тогда как другие имеют аналогичные характеристики. Такие результаты показывают потенциал таких смесей и указывают на необходимость дальнейших исследований.

ССЫЛКИ

1,,.

Производительность KCS11 с низкотемпературными источниками тепла

Дж Energy Res Technol

2007

, vol.

129

(стр.

243

—

) 2. ,.

Введение в цикл Kalina

ASME International, перепечатано из материалов Международной конференции по совместной энергетике, PWR

1996

, vol.

Т. 30

3,.

Термодинамический анализ энергоблока Kalina с приводом от низкотемпературных источников тепла

J Thermal Science

2009

, vol.

(стр.

—

) 4,.

Эксергетический и пинч-анализ донных циклов дизельного двигателя с использованием водно-аммиачной смеси в качестве рабочего тела

Int J Appl Thermodyn

2000

, vol.

(стр.

—

) 5,.

Термодинамический анализ комбинированного цикла Ренкина-Калины

Int J Thermodyn

2008

, vol.

(стр.

133

—

) 6,,, et al.

Производство электроэнергии из низкотемпературных источников

J Appl Fluid Mech

2009

, vol.

(стр.

—

) 7,.

Оценка смесей CO2 с бутаном и изобутаном в качестве рабочих жидкостей для тепловых насосов

Int J Therm Sci

2009

, vol.

(стр.

1460

—

) 8,.

Бинарные смеси диоксида углерода и диметилового эфира в качестве альтернативных хладагентов и прогноз данных по их парожидкостному равновесию

Int J Eng Sci Tech

2011

, vol.

(стр.

—

) 9,,.

Замена вредного хладагента R22 в охладителе молока

Indian J Sci Tech

2009

, vol.

(стр.

—

) 10,,, et al.

Исследование систем преобразования тепловой энергии океана с использованием цикла Калины и регенеративного цикла Ренкина

Sol Energy

1999

, vol.

(стр.

101

—

) 11,,.

Исследование термодинамического цикла системы OTEC

J Sol Energy S Korea

2006

, vol.

(стр.

—

) 12,.

Термодинамические свойства водно-аммиачных смесей

ASHRAE Trans Symp

1993

, т.

(стр.

1495

—

502

) 13,,.

Обзор исследований цикла Kalina

Renew Sustain Energy Rev

2012

, vol.

(стр.

5309

—

)

Калина Александра Ивановича Изобретения, патенты и заявки на патенты

Номер публикации: 201701

Abstract: Энергетические системы и методы, включая подсистему испарения (VPSS), подсистему преобразования энергии (ECSS) и подсистему конденсации дистилляции (DCSS), где DCSS производит полностью конденсированный поток обедненного рабочего раствора (LWSS) и полностью конденсированный поток обогащенного рабочего раствора (RWSS) из многокомпонентной рабочей жидкости с использованием внешнего потока охлаждающей жидкости, VPSS испаряет и перегревает LWSS и RWSS в многоступенчатом процессе испарения, так что каждый LWSS остается в состоянии переохлажденной жидкости до быть смешанным с RWSS или одним или несколькими потоками промежуточного раствора для максимального отвода тепла из потока внешнего источника тепла для формирования объединенного потока рабочего раствора (CWSS) и преобразования части тепла в CWSS в полезную из энергии в ECSS.

Тип: заявка

Подано: 5 января 2016 г.

Дата публикации: 6 июля 2017 г.

Изобретатель: Александр I.Калина

Передний амортизатор LADA Kalina 312930-GEREP AUTOMOTIVE PARTS MFG CO., LTD.

Введение

Развязка Номер детали

Обмен	Перекрестная ссылка	Оригинальный номер детали.
KYB		1118-22
AL-KO
SACHS	312930
МОНРО
ТОКИКО
Другие

Преимущество амортизатора GEREP

	ф1.Проволока для припоя высокого качества 0 мм; Аппарат для газовой сварки в среде защитного газа серии Panasonnic GR; Автоматический контроллер двойной сварки fuction. Сварочный аппарат серии Advantege Panasonnic GR делает кратер гладким, однородным; Система автоматической регулировки электрического тока убедитесь, что по железной трубке не будет протекать масло; Настройка многоступенчатой сварки.
ф1.Проволока для припоя высокого качества 2 мм; Panasonnic серии GR Сварочный аппарат в среде защитного газа; Автоматический контроллер двойной сварки для управления скоростью сварки. Главный кронштейн был синхронно приварен к пластине пружины за один раз. Система автоматической регулировки электрического тока убедитесь, что по железной трубке не будет протекать масло;
	Японский контроллер MIYAKI для шитья сварочного аппарата; Специальная предварительная сварка в полном положении hightech; Автоматический осмотр и выявление дефектов в режиме реального времени с визуализацией точки шва.
Японский аппарат для точечной сварки с контроллером MIYAKI; Специальная предварительная сварка в полном положении hightech; Автоматический контроль и обнаружение дефектов в режиме реального времени с отображением точки точечной сварки.
	Японский аппарат для точечной сварки с контроллером MIYAKI; Специальная передовая четырехточечная сварка hightech; Автоматический контроль и выявление дефектов в режиме реального времени с отображением точки точечной сварки.
Индивидуальная маркировка на корпусе амортизатора. Четкая отметка для идентификации шока; Лазер, гравировка, живопись-Разнообразие способов на ваш выбор.
	Профессиональная автоматическая окрасочная линия; Разнообразие цвета на ваш выбор; Полный комплект позиций хорошо расписан.
Профессиональная команда дизайнеров поможет вам разработать различные коробки; 5 слоев индивидуальной коробки; Пленка покрыта на поверхности коробки; Стабильная конструкция коробки гарантирует, что амортизатор хорошо загружен.
	Картонная коробка из гофрированного картона A-B с печатью; Усиленный рюкзак с упаковочной лентой; Стабильная конструкция коробки гарантирует, что амортизатор хорошо загружен.
Деревянный поддон предлагался для тяжелых амортизаторов; Избегайте столкновений при транспортировке и транспортировке.

Описание амортизатора ГЕРЕП №

Описание:
Марка автомобиля:	Амортизаторы для автомобилей, грузовиков, прицепов, автобусов, кабины, койловера, бездорожья
Основные страны экспорта:	Более 40 стран, включая Германию, Италию, Францию, Англию, Польшу, США, Россию, Эквадор, Чили, Боливию, ОАЭ и др.
Гарантия:	Один год или 30000 км
Место происхождения:	Город Хучжоу, провинция Чжэцзян
Сертификация:	ISO / TS 16949
Условия оплаты:	Т / Т, ЛК, Вестерн Юнион
Минимальное количество заказа:	100 шт. / Модель
Тип масла	Измерительная воздушная камера; Используется для нормального вождения; сидеть с комфортом; ездить в городе и на короткие расстояния; масло
Тип газа	Нечувствителен к температуре; Для спортивного стиля вождения; Нестандартное состояние дороги; Езда на большие расстояния; Масло + Газ

GEREP Материал и стандарт контроля качества:

A, Материал

Сальник — известная марка, двойное скольжение, сальник с низким коэффициентом трения; предотвратить утечку масла или газа.

Масло — рабочая темп. диапазон -50 ~ +80 градусов

Шток поршня — Шток поршня из закаленного хрома.

Втулка и крепления — Сопротивляющиеся опоры обеспечивают большую прочность для максимальной долговечности.

B, QC ：

100% испытание на герметичность после сварки

демпфирующая сила 100% испытание после сборки

Архивов Будо — Реферат

2013, Том 9, Выпуск 4

Роман Мацей Калина

¹ Факультет физиотерапии, Департамент пропаганды здоровья и методологии исследований, Академия физического воспитания, Катовице, Катовице, Польша

Автор для переписки: Роман Мацей Калина; Факультет физиотерапии, Департамент пропаганды здоровья и методологии исследований, Академия физического воспитания, Катовице, Катовице, Польша; электронная почта: ком.Калина [а] оп.пл

Полный текст

Абстракция
Предпосылки и цель исследования: Падение — это явление, серьезность которого одинакова для каждого человека. N-ASFPT — это следующий этап совершенствования и модификации авторской системы предотвращения травм, основанной на обучении безопасным падениям и предотвращению столкновений. Целью статьи является не тестовый аппаратный тест, который дает возможность всесторонней оценки двигательных способностей, значительно облегчающих обучение безопасным падениям и повышение эффективности амортизации тела при столкновении с землей или вертикальным препятствием, а затем возвращение к автономной вертикали. поза.
Материалы и методы: Валидация основана на следующих критериях: соответствие (релевантность): (1) критериально ориентированная валидность — одновременная валидность и прогностическая валидность; (2) достоверность содержания; (3) построить достоверность; надежность по формуле «тест-ретест» (с интервалом в 1 неделю). Обследовано 34 человека в возрасте от 22 до 25 лет.
Результатов: Сохраненный четырехзначный код безопасных падений (SFP) соответствует критериям как точного диагноза явления (одновременная достоверность), так и эффективности прогноза обучения безопасным падениям (прогностическая достоверность).Порядок выполнения тестовых заданий является своеобразным представлением порядка запуска «амортизаторов»: сначала падающее тело, затем сталкивающиеся части земли, а затем мышцы, наиболее задействованные при возникновении (content validiti). Этот аспект свидетельствует о том, что измерительный прибор связан с теоретической базой — теорией безопасных падений (конструктивная валлидность). Высокая надежность N-ASFPT показывает коэффициенты коррелированных переменных r = от 0,828 до 1.000 во время процедуры «тест-ретест».
Выводы: N-ASFPT как точный и надежный инструмент измерения потенциальной амортизации падения и независимого возврата для вертикальной позы, наряду с тестом STBIDF, может широко использоваться в диагностике предрасположенности к травмы во время падения и прогнозирование последствий безопасного падения.
Ключевые слова: предотвращение столкновений, навыки толерантности к нарушению равновесия, предотвращение падений, предотвращение травм, предрасположенность к травмам тела при падении
Цитируйте эту статью как:
AMA:
Калина Р.Тест на подготовку к безопасному падению без использования оборудования (N-ASFPT) — процедура валидации. АРК БУДО. 2013; 9 (4)
APA:
Калина Р.М. (2013). Тест на подготовку к безопасному падению без использования оборудования (N-ASFPT) — процедура валидации. АРКА БУДО, 9 (4)
Чикаго:
Калина, Роман Мацей. 2013. «Тест подготовки к безопасному падению без использования оборудования (N-ASFPT) — процедура валидации».АРКА БУДО 9 (4)
Гарвард:
Калина Р.М. (2013). Тест на подготовку к безопасному падению без использования оборудования (N-ASFPT) — процедура валидации. АРКА БУДО, 9 (4)
MLA:
Калина, Роман Мацей «Тест на подготовку к безопасному падению без использования аппаратов (N-ASFPT) — процедура валидации». АРХ БУДО, т. 9, вып. 4, 2013
Ванкувер:
Калина РМ.Тест на подготовку к безопасному падению без использования оборудования (N-ASFPT) — процедура валидации. ARCH BUDO 2013; 9 (4)
.

Разное